Теплопроводность стали и чугуна: Теплопроводность стали и чугуна, теплофизические свойства стали: таблицы при различной температуре

Содержание

Теплопроводность стали и чугуна, теплофизические свойства стали: таблицы при различной температуре

Железо Армко 27…327…727…910…1127 71…52…32…32…38
0Х13 (08Х13, ЭИ496) 100…200…300…400…500…600…700…800…900 28…28…28…28…27…26…26…25…27
0Х17Т (08Х17Т, ЭИ645) 20 25
0Х17Н13М2Т (08Х17Н13М2Т) 20 15
0Х18Н10 (08Х18Н10) 20 17
0Х18Н10Т (08Х18Н10Т, ЭИ914) 100…200…300 16…18…19
0Х21Н6М2Т (08Х21Н6М2Т, ЭП54) 20 13
0Х22Н6Т (08Х22Н6Т, ЭП53) 100…200…300…400…500…600…700…800…900 15…16…18…20…21…23…24…27…30
0Х23Н28М3Д3Т (06ХН28МДТ, ЭИ943) 20…100…200…300…500…600…700…800 13…13…15…17…22…24…25…26
02Х17Н11М2 20…400…600…800 15…20…22…24
02Х22Н5АМ3 20…100…200…300…400 14…16…17…19…20
03Н18К9М5Т 20 23
03Х13Н8Д2ТМ (ЭП699) 20…100…200…300…400…500 19…20…22…22…26…30
03Х24Н6АМ3 (ЗИ130) 20…100…200…300…400 14…15…16…17…19
05ХН46МВБЧ (ДИ65) 100…200…300…400…500…600…700…800…900…1000 10…12…15…16…21…24…27…30…32…34
06ХН28МДТ (0Х23Н28М3Д3Т, ЭИ943) 20…100…200…300…500…600…700…800 13…13…15…17…22…24…25…26
06ХН46Б (ЭП350) 20…100…200…300…400…500…600…700 13…13…14…16…17…20…22…25
06Х12Н3Д 100…200…300…400 29…28…26…24
07Х16Н6 (Х16Н6, ЭП288) 20…100…200…300…400…500…600…700 17…18…19…20…22…23…25…26
07Х21Г7АН5 (ЭП222) -263…-253…-233…-193…27 2…4…6…10…17
Сталь 08 27…100…327…627…800…900…1000…1100…1200 88…81…58…33…29…27…28…29…30
08пс 100…200…300…400…500…600…700…800…900 60…56…51…47…41…37…34…30…27
08кп 20…200…300…400…500…600…700…800…900…1000…1100…1200 63…56…51…47…41…37…34…30…27…28…29…30
08Х13 (0Х13, ЭИ496) 100…200…300…400…500…600…700…800…900 28…28…28…28…27…26…26…25…27
08Х14МФ 20…100…200…300…400…500…600 25…28…29…31…33…35…37
08Х15Н24В4ТР (ЭП164) 20…100…200…300…400…500…600…700 12…14…15…15…17…20…24…26
08Х16Н13М2Б (ЭИ405, ЭИ680) -73…27…100…200…300…400…500…600…700 14…15…15…17…18…20…22…23…25
08Х17Т (0Х17Т, ЭИ645) 20 25
08Х17Н13М2Т (0Х17Н13М2Т) 20 15
08Х18Н12Б (ЭИ402) -73…27…327…727…927 14…15…19…23…26
08Х18Г8Н2Т (КО3) 20 21
08Х18Н10 (0Х18Н10) 20 17
08Х18Н10Т (0Х18Н10Т, ЭИ914) 100…200…300 16…18…19
08Х21Н6М2Т (0Х21Н6М2Т, ЭП54) 20 13
08Х22Н6Т (0Х22Н6Т, ЭП53) 100…200…300…400…500…600…700…800…900 15…16…18…20…21…23…24…27…30
08ГДНФЛ 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 39…39…39…39…37…35…32…30…28…27
09Х14Н19В2БР (ЭИ695Р) 20…100…200…300…400…500…600…700…800 15…15…16…17…17…19…21…23…26
09Х14Н19В2БР1 (ЭИ726) 20…100…200…300…400…500…600…700…800 16…16…16…18…19…21…23…25…28
09Х16Н16МВ2БР (ЭП184) 20…100…200…300…400…500…600…700 14…15…16…18…19…21…23…25
015Х18М2Б-ВИ (ЭП882-ВИ) 100…200…300…400 20…21…21…22
1Х11МФ (15Х11МФ) 200…300…400…500…600 25…26…27…28…28
1Х11МФБЛ (15Х11МФБЛ, Х11ЛА) 200…300…400…500…600…700 26…26…27…27…28…28
1Х13 (12Х13) 100…200…300…400…500…600…700…800…900 28…28…28…28…27…26…26…25…27
1Х14Н14В2М (ЭИ257) 100…200…300…400…500…600…700 6…12…17…21…24…27…30
1Х16Н14В2БР (10Х16Н14В2БР, ЭП17) 100…200…300…400…500…600 16…22…23…23…26…30
1Х17Н2 (14Х17Н2, ЭИ268) 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 21…22…23…24…24…25…26…27…28…30
2Х11МНФБ (18Х11МНФБ, ЭП291) 100…200…300…400…500…600…700 24…25…26…26…27…28…29
2Х13 (20Х13) 100…200…300…400…500…600…700…800…900 26…26…26…26…27…26…26…27…28
2Х14Н2 (25Х13Н2, ЭИ474) 20…100…200…300…400 18…19…20…22…24
3сп 100…200…300…400…500…600…700 55…54…50…45…39…34…30
3Х2В8Ф 100…200…300…400…500…600 25…27…29…40…46…50
3Х3М3Ф (ЭИ76) 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 32…34…36…36…36…36…34…34…33…34
3Х13 (30Х13) 100…200…300…400…500…600…700…800…900 26…27…28…28…27…27…27…25…27
3Х19Н9МВБТ (ЭИ572) 100…200…300…400…500…600…700 15…16…18…20…22…23…25
4Х4ВМФС (ДИ22) 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 26…27…29…30…31…32…32…33…32…33
4Х5МФ1С (ЭП572) 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 26…27…29…30…31…32…32…33…32…33
4Х5МФС 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 29…30…30…31…33…31…30…28…28…27
4Х9С2 (40Х9С2, ЭСХ8) 100…300…600…800 17…20…22…22
4Х10С2М (40Х10С2М, ЭИ107) 0…100…200…300…400…500…600…700 17…18…20…22…22…24…25…26
4Х13 (40Х13) 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 25…26…27…28…29…29…29…28…28…29
4Х14НВ2М (ЭИ69) 100…200…300…400…500…600 16…17…19…20…21…22
4Х15Н7Г71Ф2МС (ЭИ388) 200…300…400…500…600 25…29…31…34…38
4Х18Н25С2 (36Х18Н25С2, ЭЯ3С) 100…500…600…700…1000 15…22…25…26…37
5ХНМ 100…200…300…400…500…600 38…40…42…42…44…46
9Х2МФ 100…200…300…400…500…600…700…800…900 37…34…32…32…32…30…23…20…14
Сталь 10 27…327…527 83…57…44
10кп, 10пс 100…200…300…400…500…600…700…800…900 58…54…49…45…40…36…32…29…27
10Г2 200…300…400 38…37…36
10Х2МФ (ЭИ531) 100…200…300…400…500…600…700…900 38…38…38…37…35…33…29…27
10Х2МБ (ЭИ454) 100…200…300…400…500…600…700…900 37…37…36…36…35…33…29…27
10Х9МФБ (ДИ82) 20…100…200…300…400…500…600 27…28…28…28…28…28…29
10Х11Н20Т3Р (ЭИ696) 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 15…16…18…19…21…23…24…25…27…28
10Х12Н3М2ФА(Ш) (10Х12Н3М2ФА-А(Ш)) 100…200…300…400…500…600 21…22…23…24…26…27
10Х13Н3М1Л 20 25
10Х14Г14Н4Т (Х14Г14Н3Т, ЭИ711) 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 19…18…19…17…21…23…24…26…43…51
10Х16Н14В2БР (1Х16Н14В2БР, ЭП17) 100…200…300…400…500…600 16…22…23…23…26…30
10Х17Н13М2Т (Х17Н13М2Т, ЭИ448) 20 15
10Х17Н13М3Т (Х17Н13М3Т, ЭИ432) 20 15
10Х18Н9Л 100…200…300…400…500…600…700 16…18…19…21…23…25…27
10Х18Н9ТЛ -73…27…327…727…1127 13…14…18…25…28
10Х18Н18Ю4Д (ЭП841) 100…200…300…400…500…600…700…800 12…13…15…17…18…21…22…23
10ХСНД 100…200…300…400…500…600…700 40…39…38…36…34…31…29
10ГН2МФА, 10ГН2МФА-ВД, 10ГН2МФА-Ш 100…200…300…400 36…40…43…44
12МХ 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 42…42…42…41…39…37…38…34…32…31
12Х1МФ (ЭИ575) 100…200…300…400…500…600…700 41…41…40…40…39…38…37
12Х2МФБ (ЭИ531) 20 29
12Х2МФСР 20 33
12Х2Н (Э1) 20…100…200…500…600…700…800…900 33…33…33…35…33…30…28…27
12Х2Н4 100…400…500…600 31…26…21…18
12Х2Н4А 100…400 25…19
12Х2ФБ 100…200…300…400…500…600 38…38…37…35…33…31
12Х5СМА 100…200…300…400…500…600…700…800…900 30…30…31…33…31…29…28…27…27
12Х11В2МФ (типа ЭИ756) 100…200…300…400…500…600 25…24…24…23…22…21
12Х13 (1Х13) 100…200…300…400…500…600…700…800…900 28…28…28…28…27…26…26…25…27
12Х13Г12АС2Н2 (ДИ50) 100…200…300…400…500…600…700 17…18…19…20…21…23…24
12Х17 (Х17, ЭЖ17) 100…200…300…400…500 24…24…25…26…26
12Х18Н9 (Х18Н9) 100…200…300…400…500…600…700…800 16…18…19…20…22…23…25…26
12Х18Н9Т (Х18Н9Т) -73…27…100…200…300…400…500…600…700…800…900 13…14…16…18…20…21…23…25…26…28…29
12Х18Н9ТЛ 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 15…16…18…19…21…22…24…25…26…27
12Х18Н10Т -263…-253…-233…-193…-123…27…327…627…827 2…4…6…8…11…15…20…27…28
12Х18Н12Т (Х18Н12Т) 20…100…200…300…400…500…600…700…800 15…16…18…19…21…23…25…27…26
12Х25Н16Г7АР (ЭИ835) 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 14…15…16…18…19…21…22…24…26…28
12ХН2, 12ХН2А 20…100…200…300…400…500…600…700…800 38…38…37…35…33…31…30…29…29
12ХН3 20…500…700…900 38…31…26…26
12ХН3А 100…400 31…26
12ХМФ 100…200…300…400…500…600…700 50…50…50…48…47…46…44
12ДН2ФЛ 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 37…38…38…38…37…34…32…29…27…27
13Х1МФ (14Х1ГМФ, ЦТ 1) 20…100…200…300…400…500…600 34…39…40…36…35…33…31
13Х11Н2В2МФ-Ш (ЭИ961-Ш) 20…100…200…300…400…600…700…800 21…22…24…26…27…28…29…30
14Х1ГМФ (13Х1МФ, ЦТ 1) 20…100…200…300…400…500…600 34…39…40…36…35…33…31
14Х17Н2 (1Х17Н2, ЭИ268) 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 21…22…23…24…24…25…26…27…28…30
14Г2АФ 100…200…300…400…500…600…700 46…44…42…40…36…33…29
Сталь 15 27…327…627 86…54…32
15кп, 15пс 100…200…300…400…500…600…700…800…900 53…53…49…46…43…39…36…32…30
15К 100…200…400…600 57…53…45…38
15Л 100…200…400…500 79…67…48…42
15М 100…200…300…400…500…600…700…800…900 45…44…42…41…37…36…33…31…30
15Х1М1Ф, 15Х1М1ФЛ 100…200…300…400…500…600…700 41…40…39…37…36…34…32
15Х2НМФА 100…200…300…400 29…30…31…32
15Х2НМФА-А, 15Х2НМФА-А класс 1 100…200…300…400 24…25…27…28
15Х5М 100…200…300…400…500 37…36…35…34…33
15Х11МФ (1Х11МФ) 200…300…400…500…600 25…26…27…28…28
15Х11МФБЛ (1Х11МФБЛ, Х11ЛА) 200…300…400…500…600…700 26…26…27…27…28…28
15Х12ВНМФ (ЭИ802) 100…200…300…400…500…600…700…800 25…26…26…26…27…27…27…28
15Х12ВНМФЛ (ЭИ802Л) 100…200…300…400…500…600…700 25…26…27…28…29…30…30
15Х12В2МФ -73…27…627…1127 30…31…33…32
15Х25Т (Х25Т, ЭИ439) 20 17
15Х28 (ЭИ349) 100…200…300…400…500…600 21…22…23…23…24…25
15Х, 15ХА, 20Х 27…327…527…927 39…35…33…30
15ХФ 100…200…300…400…500…600…700 43…42…42…40…36…34…30
15ХМ, 15ХМА 27…327…527…927 42…39…37…31
15ХМФ 100…200…300…400…500…600 44…41…40…39…36…33
17Х18Н9 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 18…19…20…21…22…24…25…26…27…28
18Х2Н4МА, 18Х2Н4ВА 100…200…300…400…500…600…700…800 36…36…35…35…34…33…32…30
18Х11МНФБ (2Х11МНФБ, ЭП291) 100…200…300…400…500…600…700 24…25…26…26…27…28…29
18Х12ВМБФР (ЭИ993) -73…27…327…627…1127 33…33…34…32…30
18Х12ВМБФР-Ш (ЭИ993-Ш) 20…100…200…300…400…500…600…700 28…25…27…29…31…35…36…29
18ХГТ 20…100…200…300…400…500…600…700…800 37…38…38…37…35…34…31…30…29
Сталь 20 27…327…527…627…800…900…1000…1100…1200 86…54…38…31…26…27…28…29…30
20Г 100…200…300 78…67…48
20ГСЛ 20…100 37…38
20Л 100…200…300…800 78…67…48…42
20М 100…200…300…400…500…600…700…800…900 45…43…42…40…37…36…33…31…29
20ПС, 20КП, 20К 100…200…300…400…500…600…700…800…900 51…49…44…43…39…36…32…28…26
20Х 100…200…300…400 50…46…42…40
20ХМЛ 20…100…200…300…400 48…46…44…42…40
20ХМФЛ 100…200…300…400…500…600 46…43…41…39…37…34
20Х1М1Ф1ТР (ЭП182) 100…200…300…400…500…600…700 42…41…40…40…39…39…38
20Х1М1Ф1БР (ЭП44) 100…200…300…400…500…600 41…46…48…50…53…56
20Х2Н4А 100…400 24…18
20Х2МФА 100…200…300…400 42…41…41…38.5
20Х3МВФ (ЭИ415) 100…200…300…400…500…600…700 36…33…32…31…30…29…29
20Х12ВНМФ (ЭП428) 100…200…300…400…500…600 25…25…26…26…27…27
20Х12ВНМФЛ (Х11ЛБ) 100…200…300…400…500…600…700 25…26…27…28…29…30…30
20Х13 (2Х13) 100…200…300…400…500…600…700…800…900 26…26…26…26…27…26…26…27…28
20Х13Л 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 21…23…24…25…26…27…27…27…28…28
20Х20Н14С2 (Х20Н14С2, ЭИ211) 100…200…300…400…500…600…700…800…900 15…17…18…19…21…23…24…26…28
20Х23Н13 (Х23Н13, ЭИ319) 200…300…400…500…600…700…800…900 17…21…23…24…27…29…31
20Х23Н18 (Х23Н18, ЭИ417) -73…20…100…300…500…600…900 13…14…16…19…22…26…28
20Х25Н20С2 (Х25Н20С2, ЭИ283) 100…500…600…700…800…900 15…22…24…25…27…29
20ХГСНДМЛ 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 25…27…28…30…32…33…33…31…28…28
20ХМ 100…200…300…400…500…600…800…900 44…41…41…39…36…37…29…29
20ХМФЛ 100…200…300…400…500…600 49…43…37…32…28…25
20ХН3 (Э6) 20…100…200…500…700…800 45…43…40…36…29…29
20ХН3А 20…100…200…300…400…500…600…700…800 36…35…34…33…33…31…31…30…28
20ХН4В (Э16) 20…100…200…500…700…800…900 27…28…29…33…28…27…28
20ХН4Ф (Э14), 20ХН4ФА 100…200…300…400…500…600…700…800…900 38…38…37…35…34…31…29…28…27
20ХЭФВМ 100…200…300…400…500…600…700 32…33…34…33…32…31…29
22К 20…100…200…300 50…48…46…44
Сталь 25 100…200…300…400…500…600…700…800…900 51…49…46…43…40…36…32…28…27
25К 20…100…200…300 50…48…46…44
25Л 20…100…200…300…400 51…75…63…44…38
25Н, 30Н 200…300…400…600 50…49…46…42
25НЗ 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900…1000…1100 37…38…39…38…36…34…32…28…25…26…28…29
25СГ, 35СГ 200…300…400…600 45…43…41…36
25Х1МФ 100…200…300…400…500…600 40…39…38…37…36…35
25Х1М1Ф (Р2, Р2МА) 100…200…300…400…500…600…700 41…40…39…38…36…34…31
25Х2МФ (ЭИ10) 100…200…300…400 42…41…41…39
25Х2М1Ф (ЭИ723) 100…200…300…400…500 33…32…30…29…28
25Х13Н2 (2Х14Н2, ЭИ474) 20…100…200…300…400 18…19…20…22…24
25ХГСА 20…100…200…300…400…500…600…700…800 35…36…37…37…39…34…32…31…29
25ХНВ 100…200…500…600 27…26…26…23
Сталь 30 20…100…200…300…400…500…600…700 52…51…49…46…43…39…36…32
30Г 100…200…300…400…500 76…65…53…44…38
30Г2 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900…1000…1100 46…45…45…44…40…37…34…31…30…26…27…29
30Л 100…200…300…400 75…64…44…38
30Х13 (3Х13) 100…200…300…400…500…600…700…800…900 26…27…28…28…27…27…27…25…27
30ХГС (ЭИ179) 100…200…300…400…500…600…700…800 37…41…38…37…36…35…34…33
30ХГТ 20…100…200…300…400…500…600…700…800 36…37…36…34…33…31…29…28…28
30Х 100…200…300…400…500…600…700…800…900 47…44…42…39…36…32…29…26…27
30ХМ, 30ХМА, 30ХГС, 30ХГСА 27…327…527…927 39…38…37…35
30ХН2МФА (30ХН2МВА) 20…100…200…300…400…500…600…700…800 36…35…35…34…32…31…29…28…27
30ХН3, 30ХН3А 20…100…200…300…400…500…600…700…800 34…35…36…36…36…35…31…28…27
31Х19Н9МВБТ (ЭИ572) 100…200…300…400…500…600…700 15…16…18…20…22…24…25
32Х06Л 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 50…49…46…42…39…36…32…29…26…27
33ХС 20…100…200…300…400…500…600…700…800 40…38…37…37…35…33…31…29…27
34ХН3М, 34ХН3МА 100…200…300…400…500…600…900 36…37…37…37…35…31…28…27
Сталь 35 27…327…527 85…50…36
35Г2 100…200…300…400…500 40…38…37…36…35
35Л 100…200…300…400 75…64…52…38
35Х 27…327…627 48…38…28
35ХГСЛ 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 36…37…38…38…37…35…33…32…30…29
35ХМ, 35Х2М 100…200…300…400 41…40…39…37
35ХМЛ 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 47…44…42…40…37…34…31…28…27…27
35ХМФ 200…300…400…600 42…41…41…41
35ХМФА 100…200…300…400 42…41…41…41
35ХН3 100…200…300…400…500…600…700…900 36…37…36…37…35…31…28…27
36Х2Н2МФА 20…100…200…300…400…500…600…700…800 36…36…35…35…34…33…31…30…29
36Х18Н25С2 (4Х18Н25С2, ЭЯ3С) 100…500…600…700…1000 15…22…25…26…37
37Х12Н8Г8МФБ (ЭИ481) 100…200…300…400…500…600…700…800…900 17…18…20…21…23…25…26…27…29
38ХА 100…200…300…400…500…600…700 50…46…42…40…37…35…31
38ХС 200…400…500 36…35…33
38ХМА 20…100…200…300…400…500…600…700…800 33…35…38…39…36…34…33…31…27
38Х2МЮА 20…100…200…300…400…500…600…700…800 33…33…32…31…29…29…28…27…27
38Х2Н2МА 20…100…200…300…400…500…600…700…800 38…37…35…35…33…32…30…28…28
38ХН3МА 20…100…200…300…400…500…600…700…800 36…36…36…35…34…33…31…30…29
38ХН3МФА 20…100…200…300…400…500…600…700…800 34…34…34…33…32…32…30…29…28
Сталь 40 100…200…300…400…500…600…700…800…900…1000…1100 51…48…46…42…38…34…30…25…26…28…30
40Г 27…327…427 65…51…46
40Г2 100…200…300…400…500 40…38…37…36…35
40Л 100…200…300…400 59…53…47…41
40Х 20…100…200…300…400…500…600…700…800 41…40…38…36…34…33…31…30…27
40Х3М 100…200…300…400…500…600…700 37…38…37…35…33…31…30
40Х9С2 (4Х9С2, ЭСХ8) 100…300…600…800 17…20…22…22
40Х10С2М (4Х10С2М, ЭИ107) 0…100…200…300…400…500…600…700 17…18…20…22…22…24…25…26
40Х13 (4Х13) 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 25…26…27…28…29…29…29…28…28…29
40Х15Н7Г7Ф2МС (ЭИ388) 100…200…300…400…500…600…700 14…16…18…20…22…24…26
40ХС, 38ХС 27…327…627 47…35…34
40ХН 100…200…300…400…500 44…43…41…39…37
40ХЛ 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 48…46…45…42…39…35…32…28…27…27
40ХФ 100…200…300…400 52…49…45…42
40ХФА 20…100…200…300…400…500…600…700…800 37…37…37…36…33…31…31…30…28
40ХН2МА (40ХНМА) 20…100…200…300…400…500…600…700…800 39…38…37…37…35…33…31…29…27
Сталь 45 27…327…527 79…43…30
45Г2 200…300…400…500 45…43…41…35
45Л 100…200…300…400 68…55…36…31
45Х14Н14В2М (ЭИ69) 20…100…200…300…400…500…600…700…800 14…16…18…19…20…21…22…24…31
45ХН 100…200…300…400 45…43…41…40
45ХН2МФА 20…100…200…300…400…500…600…700…800 34…34…33…32…31…30…29…27…26
Сталь 50 20…100…200…300…400…500…600…700…800 48…48…47…44…41…38…35…31…27
50Г 20…100…200…300…400…500…600…700…800 43…42…41…38…36…34…31…29…28
50Г2 27…327…527 43…36…35
50Л 100…200…300…400…500 68…55…36…31…31
50С2Г 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900…1000…1100 27…28…30…31…31…31…30…28…25…26…26…28
50ХН 100…200…300…400…500…600…700…800…900 43…40…39…38…37…36…32…23…24
50ХФА 20…100…200…300…400…500…600…700…800 40…39…38…37…36…33…31…29…28
Сталь 55 100…200…400…500 68…55…36…32
Сталь 60 100…200…400 68…53…36
60С2, 60С2А 20…100…200…300…400…500…600…700…800 28…29…29…30…30…30…29…29…28
Сталь 65 100…200…400…500 68…53…36…31
65Г 27…327…727 45…28…24
65С2ВА 20…100…200…300…400…500…600…700…800 27…27…28…29…29…29…29…28…28
Сталь 70 100…200…300…400 68…52…37…29
70С3А 20…100…200…300…400…500…600…700…800 25…26…27…28…29…29…29…28…27
75ХМ 100…200…300…400…500…600…700…800…900 45…41…40…39…38…37…35…34…31
90ХФ 100…200…300…400…500…600…700…800…900 44…42…38…36…33…31…29…27…27
95Х18 (ЭИ229) 20 24
110Г13Л 20 11
ХН10К (ЭИ434) 100…200…300…400…500…600…700 13…15…17…19…21…22…24
ХН32Т (ЭП670) 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 16…13…15…17…18…19…21…22…23…25
ХН35ВТ (ЭИ612) 100…200…300…400…500…600…700…800 13…16…17…19…21…22…24…26
ХН35ВТК (ЭИ612К) 100…200…300…400…500…600…700 13…15…16…18…20…22…24
ХН35ВТР (ЭИ725) 20 13
ХН35ВТЮ (ЭИ787) 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 13…16…18…19…21…23…25…26…28…29
ХН45Ю (ЭП747) 100…200…300…400…500…600…700…800…900 11…12…14…16…18…19…21…23…24
ХН55ВМТКЮ (ЭИ929), ХН55ВМТКЮ-ВД (ЭИ929-ВД) 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 9…11…12…14…16…17…20…23…24…27
ХН58ВКМТЮБЛ (ЦНК8МП) 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 9…11…12…12…13…14…16…18…20…25
ХН60В -73…27…327…727 9…10…14…23
ХН60ВТ (ЭИ868) 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 10…10…12…14…16…19…20…23…26…28
ХН60КВМЮТЛ (ЦНК7П) 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 9…10…11…13…14…16…18…21…23…26
ХН60КВМЮТБЛ (ЦНК21П) 20…100…200…300…400…500…600…700 9…11…13…17…19…29…30…30
ХН60Ю (ЭИ559А) -73…27…100…200…300…400…500…600…700…800…900 8…10…11…23…16…20…24…29…35…40…47
ХН62МБВЮ (ЭП709) 100…200…300…400…500…600…700…800…900 10…11…13…16…18…20…22…25…27
ХН62МВКЮ (ЭИ867), ХН62МВКЮ-ВД (ЭИ867-ВД) 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 9…11…13…15…17…19…20…22…23…25
ХН64ВМКЮТЛ (ЗМИ3) 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 9…10…11…13…14…16…18…19…21…23
ХН65ВКМБЮТЛ (ЭИ539ЛМУ) 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 10…11…12…13…15…17…18…20…22…23
ХН65ВМТЮ (ЭИ893) 20…200…300…400…500…600…700…800 13…13…14…15…17…20…23…27
ХН65ВМТЮЛ (ЭИ893Л) 20…100…200…300…400…500…600…700…800 13…13…13…14…16…17…20…23…27
ХН65КМВЮТЛ (ЖС6К) 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 8…9…11…12…14…15…17…19…22…24
ХН67МВТЮ (ЭП202, ЭИ445Р) 100…200…300…400…500…600…700…800…900 10…11…13…15…17…19…21…23…24
ХН70БДТ (ЭК59) 20…100…200…300…400 12…13…15…18…20
ХН70ВМТЮ (ЭИ617) -73…27…100…200…300…400…500…600…700…800…900 7…8…10…11…13…15…17…19…22…24…27
ХН70ВМТЮФ (ЭИ826), ХН70ВМТЮФ-ВД (ЭИ826-ВД) 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 9…11…13…15…17…19…21…23…26…28
ХН70ВМЮТ (ЭИ765) -73…27…100…200…300…400…500…600…700 7…8…11…13…17…19…28…28…30
ХН70КВМЮТЛ (ЦНК17П) 20…100…200…300…400…500…600…700 8…12…13…17…19…29…30…30
ХН70Ю (ЭИ652) 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 12…13…14…16…17…19…21…23…25…27
ХН75ВМЮ (ЭИ827) 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 9…10…12…13…15…18…20…22…25…28
ХН77ТЮ (ЭИ437А), ХН77ТЮР (ЭИ437Б) -73…27…100…200…300…400…500…600…700…800 11…12…14…16…17…19…21…23…25…28
ХН78Т (ЭИ435) 27…100…200…300…400…500…600…700…800…1000 13…19…17…18…21…23…25…27…29…32
ХН80БЮ (ЭИ607) 100…200…300…400…500…600…700…800 13…16…18…20…22…24…26…29
ХН80Т (ЭИ437) 200…400…500…600…700…800 14…17…18…21…23…26
ХН80ТБЮ (ЭИ607) -73…27…100…200…300…400…500…600…700…800 11…12…13…15…18…20…22…24…26…29
ХН80ТБЮА (ЭИ607А) 100…200…300…400…500…600…700 13…15…17…19…21…23…25
Х6М 100…300…400…500…600 37…35…34…33…33
Х9С2 (СХ8) 100…200…500…600 16…18…21…21
Х11ЛА (1Х11МФБЛ, 15Х11МФБЛ) 200…300…400…500…600…700 26…26…27…27…28…28
Х11ЛБ (20Х12ВНМФЛ) 100…200…300…400…500…600…700 25…26…27…28…29…30…30
Х13 20…200…300…400…500…600…700…800…900…1000…1100…1200 27…28…28…27…27…26…26…25…27…28…29…31
Х14Г14Н3Т (10Х14Г14Н4Т, ЭИ711) 20…100…200…300…400…500…600…700…800…900 19…18…19…17…21…23…24…26…43…51
Х16Н6 (07Х16Н6, ЭП288) 20…100…200…300…400…500…600…700 17…18…19…20…22…23…25…26
Х17 (12Х17, ЭЖ17) 100…200…300…400…500 24…24…25…26…26
Х17Н13М2Т (10Х17Н13М2Т, ЭИ448) 20 15
Х17Н13М3Т (10Х17Н13М3Т, ЭИ432) 20 15
Х18Н9 (12Х18Н9) 100…200…300…400…500…600…700…800 16…18…19…20…22…23…25…26
Х18Н9Т (12Х18Н9Т) -73…27…100…200…300…400…500…600…700…800…900 13…14…16…18…20…21…23…25…26…28…29
Х18Н12Т (12Х18Н12Т) 20…100…200…300…400…500…600…700…800 15…16…18…19…21…23…25…27…26
Х20Н14С2 (20Х20Н14С2, ЭИ211) 100…200…300…400…500…600…700…800…900 15…17…18…19…21…23…24…26…28
Х20Н80-Н 100…200…300…400…600 14…16…17…19…23
Х23Н13 (20Х23Н13, ЭИ319) 200…300…400…500…600…700…800…900 17…21…23…24…27…29…31
Х23Н18 (20Х23Н18, ЭИ417) -73…20…100…300…500 13…14…16…19…22
Х25Н20С2 (20Х25Н20С2, ЭИ283) 100…500…600…700…800…900 15…22…24…25…27…29
Х25Т (15Х25Т, ЭИ439) 20 17
Х28 (ЭП602) 100…200…300…400…500…600…700 21…22…23…23…23…24…25
А12 100…200 78…67
ВСт3сп 100…200…300…400…500…600…700 55…54…50…45…39…34…30
Г13 0…100…200…300…400…500…700…900…1000…1300 12…15…16…18…19…21…23…24…26…28
Г20Х12Ф 20…100…200…300…400…500…600…700…800 14…15…16…17…18…20…21…22…23
ЛА3, ЛА6 100…200…300…400…500…600…700 15…17…19…20…22…24…26
Р9 100…200…300…400…500…600 23…25…26…28…30…31
Р12 27…227…427 16…19…26
Р18 27…100…200…300…400…500…600…700 22…26…27…28…29…28…27…27
Р6М5К5 100…200…300…400…500…600…700…900 27…28…29…30…32…36…34…29
Р9М4К8 (ЭП688) 100…200…300…400…500…600…700…900 25…27…28…29…30…31…32…32
У7, У7А 20…100…300…600…900 46…46…41…33…29
У8, У8А 27…100…200…300…400…500…600…700…800…900 50…49…46…42…38…35…33…30…24…25
У9, У9А 100…200…300…400…500…600…700 49…48…46…43…40…37…33
У10, У10А 20…100…300…600…900 40…44…41…38…34
У12, У12А 100…200…300…400…500…600…700…800…900…1000…1100…1200 45…43…40…37…35…32…28…24…25…26…27…29
ШХ15 200…400…500 40…37…32
Э11 — Э13, Э1100 — Э1300 27 29
Э41 — Э43А 27 12
Э310 — Э330 27 15
Э45 — Э46 27 13
ЭИ395 100…200…300…400…500…600 10…12…14…17…21…25
ЭИ400, ЭИ403 100…200…300…400…500…600 20…21…21…23…24…25
Sandvik 253МА 20…100…300…500…700…900…1100 13…15…18…21…24…26…29
Sandvik 353МА 20…100…300…500…700…900…1100 11…13…17…20…23…26…29
Sandvik 3R12 20…100…300…500…700 15…16…20…23…26
Sandvik 3R60 20…100…300…500…600 14…15…17…21…23
Sandvik 6R35 20…100…300…500…700…900…1100 14…15…19…22…25…28…30
Sandvik 5R75 20…100…300…500…600 14…15…18…21…23
Чугуны:
АЧВ-1 20 42
АЧК-1 20 54
ЖЧН15Д7Х2 20 25
СЧ10 20 60
СЧ15 20 59
СЧ20 20 54
СЧ25 20 50
СЧ35 20 46
СЧ31 20 42
ЧВГ30 20 50
ЧВГ35 20 48
ЧВГ40 20 39
ЧВГ45 20 39

меди, латуни и алюминия, теплопередача

Теплопроводность металловПеред тем как работать с различными металлами и сплавами, следует изучить всю информацию, касающуюся их основных характеристик. Сталь является самым распространенным металлом и применяется в различных отраслях промышленности. Важным ее показателем можно назвать теплопроводность, которая варьируется в широком диапазоне, зависит от химического состава материала и многих других показателей.

Что такое теплопроводность

Данный термин означает способность различных материалов к обмену энергией, которая в этом случае представлена теплом. При этом передача энергии проходит от более нагретой части к холодной и происходит за счет:

  1. Молекул.
  2. Атомов.
  3. Электронов и других частиц структуры металла.

Понятие теплопроводностьТеплопроводность нержавеющей стали будет существенно отличаться от аналогичного показателя другого металла — например, коэффициент теплопроводности меди будет иным, нежели у стали.

Для обозначения этого показателя используется специальная величина, именуемая коэффициентом теплопроводности. Она характеризуется количеством теплоты, которое может пройти через материал за определенную единицу времени.

Показатели для стали

Теплопроводность может существенно отличаться в зависимости от химического состава металла. Коэффициент данной величины у стали и меди будет разным. Кроме этого, при повышении или уменьшении концентрации углерода изменяется и рассматриваемый показатель.

Существуют и другие особенности теплопроводности:

  1. Теплопроводность сталиДля стали, которая не имеет примесей, значение составляет 70 Вт/(м* К).
  2. У углеродистых и высоколегированных сталей проводимость намного ниже. За счет увеличения концентрации примесей она существенно снижается.
  3. Само термическое воздействие также может оказывать воздействие на структуру металла. Как правило, после нагрева структура меняет значение проводимости, что связано с изменением кристаллической решетки.

Коэффициент теплопроводности алюминия значительно выше, что связано с более низкой плотностью этого материала. Теплопроводность латуни также отличается от соответствующего показателя стали.

Влияние концентрации углерода

Концентрация углерода в стали влияет на величину теплопередачи:

  1. Влияние концентрации углерода на теплопроводность сталиНизкоуглеродистые стали имеют высокий показатель проводимости. Именно поэтому они используются при изготовлении труб, которые затем применяются при создании трубопровода системы отопления. Значение коэффициента варьирует в пределе от 54 до 47 Вт/(м* К).
  2. Средним коэффициентом для распространенных углеродистых сталей является значение от 50 до 90 Вт/(м* К). Именно поэтому подобный материал используется при изготовлении деталей различных механизмов.
  3. У металлов, которые не содержат различных примесей, коэффициент составляет 64 Вт/(м* К). Это значение несущественно изменяется при термическом воздействии.

Таким образом, рассматриваемый показатель у легированных сплавов может меняться в зависимости от температуры эксплуатации.

Значение в быту и производстве

Почему важно учитывать коэффициент теплопроводности? Подобное значение указывается в различных таблицах для каждого металла и учитывается в нижеприведенных случаях:

  1.  Значение коэффициента  теплопроводности сталиПри изготовлении различных теплообменников. Тепло является одним из важных носителей энергии. Его используют для обеспечения комфортных условий проживания в жилых и иных помещениях. При создании отопительных радиаторов и бойлеров важно обеспечить быструю и полную передачу тепла от теплоносителя к конечному потребителю.
  2. При изготовлении отводящих элементов. Часто можно встретить ситуацию, когда нужно провести не подачу тепла, а отвод. Примером назовем случай отвода тепла от режущей кромки инструмента или зубьев шестерни. Для того чтобы металл не терял свои основные эксплуатационные качества, обеспечивается быстрый отвод тепловой энергии.
  3. При создании изоляционных прослоек. В некоторых случаях материал не должен проводить передачу тепловой энергии. Для подобных условий эксплуатации выбирается металл, который обладает низким коэффициентом проводимости тепла.

Определяется рассматриваемый показатель при проведении испытаний в различных условиях. Как ранее было отмечено, коэффициент проводимости тепла может зависеть от температуры эксплуатации. Поэтому в таблицах указывается несколько его значений.

Теплоемкость чугуна, теплопроводность чугуна, плотность, энтальпия, состав и свойства

Удельная теплоемкость чугуна

В таблице представлены значения средней удельной теплоемкости чугуна и энтальпия (теплосодержание) серых чугунов различного состава в зависимости от температуры.

Теплоемкость чугуна выражена в кДж/(кг·град) и указана в диапазоне от 100 до 1350°С.
Из таблицы видно, что с повышением температуры значения массовой теплоемкости чугуна и его энтальпия возрастают.

То же можно сказать и про энтальпию серых чугунов. Значения удельной теплоемкости чугунов и их энтальпия имеют различие в зависимости от состава чугуна. Например, при температуре 200°С теплоемкость чугуна в зависимости от состава изменяется от 290,1 до 460,5 Дж/(кг·град). При нагревании чугуна до температуры 1300°С эта величина увеличивается и становится равной 800…900 Дж/(кг·град).

Теплопроводность чугуна

В таблице даны значения теплопроводности чугуна в зависимости от температуры и состава. Также указана теплопроводность жидкого чугуна при температуре 1400°С.

Представлены значения теплопроводности для следующих марок чугуна: обыкновенный чугун, чугун молибденохромистый, молибденовый, хромоникелевый, марганцевоникелевый, чугун никельрезист, никросилал, хромоалюминиевый, медистый, обыкновенный чистый, серый чугун, отожженый ковкий чугун, жидкий чугун.

Теплопроводность чугуна дана в зависимости от температуры в диапазоне от 0 до 400°С. По данным таблицы видно, что с ростом температуры теплопроводность чугуна уменьшается. Значения теплопроводности чугуна распространенных марок указаны также в этой таблице.

Плотность чугуна, температура плавления и коэффициент линейного расширения

В таблице представлена плотность чугуна различных сортов, а также температура плавления чугуна и его коэффициент теплового линейного расширения (КТлР).

Следует отметить что плотность чугуна в зависимости от сорта находится в диапазоне от 6600 до 7700 кг/м3. Температура плавления чугуна составляет от 1095 до 1315°С, а его КТлР от 10,5 до 18·10-6 1/град.

Плотность чугуна, температура плавления и коэффициент расширения
Плотность чугуна, кг/м3
Серый чугун наименее плотный высокоуглеродистый 6600-6950
Серый чугун обычный средней плотности 7000-7300
Высококачественный чугун малоуглеродистый 7400-7500
Жаростойкий, жаропрочный 7500-7600
Чугун высоколегированный аустенитного класса 7500-7700
Температура плавления чугуна, °С
Обычный серый чугун 1095-1315
Жаростойкий чугун 1300
Коэффициент линейного расширения чугуна (КТлР), 1/град
Обычный серый при температуре 20…450°С 10,5·10-6
Обычный серый при температуре 20…750°С 14·10-6
Высоколегированный аустенитного класса при температуре 20…150°С (16…18)·10-6
Жаростойкий чугун при температуре 20…250°С 16,7·10-6
Жаростойкий чугун при температуре 250…750°С 17,6·10-6

Источники:

  1. Казанцев Е. И. Промышленные печи. Справочное руководство для расчетов и проектирования.
  2. Чиркин В. С. Теплофизические свойства материалов ядерной техники. Справочник.

факторы, влияющие на теплопроводность сплавов

Теплопроводность представляет собой физическую величину, которая определяет способность материалов проводить тепло. Иными словами, теплопроводность представляет собой способность субстанций передавать кинетическую энергию атомов и молекул другим субстанциям, находящиеся в непосредственном контакте с ними. В СИ эта величина измеряется во Вт/(К*м) (Ватт на Кельвин-метр), что эквивалентно Дж/(с*м*К) (Джоуль на секунду-Кельвин-метр).

Понятие теплопроводности

Коэффициенты теплопроводности строительных материаловОна является интенсивной физической величиной, то есть величиной, которая описывает свойство материи, не зависящей от количества последней. Интенсивными величинами также являются температура, давление, электропроводность, то есть эти характеристики одинаковы в любой точке одного и того же вещества. Другой группой физических величин являются экстенсивные, которые определяются количеством вещества, например, масса, объем, энергия и другие.

Порядок величин коэффициента теплопроводностиПротивоположной величиной для теплопроводности является теплосопротивляемость, которая отражает способность материала препятствовать переносу проходящего через него тепла. Для изотропного материала, то есть материала, свойства которого одинаковы во всех пространственных направлениях, теплопроводность является скалярной величиной и определяется, как отношение потока тепла через единичную площадь за единицу времени к градиенту температуры. Так, теплопроводность, равная одному ватту на метр-Кельвин, означает, что тепловая энергия в один Джоуль переносится через материал:

  • за одну секунду;
  • через площадь один метр квадратный;
  • на расстояние один метр;
  • когда разница температур на поверхностях, находящихся на расстоянии один метр друг от друга в материале, равна один Кельвин.

Понятно, что чем больше значение теплопроводности, тем лучше материал проводит тепло, и наоборот. Например, значение этой величины для меди равно 380 Вт/(м*К), и этот металл в 10 000 раз лучше переносит тепло, чем полиуретан, теплопроводность которого составляет 0,035 Вт/(м*К).

Перенос тепла на молекулярном уровне

Коэффициенты теплопроводности металлов и сплавовКогда материя нагревается, увеличивается средняя кинетическая энергия составляющих ее частиц, то есть увеличивается уровень беспорядка, атомы и молекулы начинают более интенсивно и с большей амплитудой колебаться около своих равновесных положений в материале. Перенос тепла, который на макроскопическом уровне можно описать законом Фурье, на молекулярном уровне представляет собой обмен кинетической энергией между частицами (атомами и молекулами) вещества, без переноса последнего.

Это объяснение механизма теплопроводности на молекулярном уровне отличает его от механизма термической конвекции, при котором имеет место перенос тепла за счет переноса вещества. Все твердые тела обладают способностью к теплопроводности, в то время как тепловая конвекция возможна только в жидкостях и газах. Действительно, твердые вещества переносят тепло в основном за счет теплопроводности, а жидкости и газы, если есть температурные градиенты в них, переносят тепло в основном за счет процессов конвекции.

Теплопроводность материалов

Коэффициент теплопередачи для ребристой стенкиЯрко выраженной способностью проводить тепло обладают металлы. Для полимеров свойственна невысокая теплопроводность, а некоторые из них практически не проводят тепло, например, стекловолокно, такие материалы называются теплоизоляторами. Чтобы существовал тот или иной поток тепла через пространство, необходимо наличие некоторой субстанции в этом пространстве, поэтому в открытом космосе (пустое пространство) теплопроводность равна нулю.

Снижаем затратыКаждый гомогенный (однородный) материал характеризуется коэффициентом теплопроводности (обозначается греческой буквой лямбда), то есть величиной, которая определяет, сколько тепла нужно передать через площадь 1 м², чтобы за одну секунду, пройдя через толщу материала в один метр, температура на его концах изменилась на 1 К. Это свойство присуще каждому материалу и изменяется в зависимости от его температуры, поэтому этот коэффициент измеряют, как правило, при комнатной температуре (300 К) для сравнения характеристики разных веществ.

Если материал является неоднородным, например, железобетон, тогда вводят понятие полезного коэффициента теплопроводности, который измеряется согласно коэффициентам однородных веществ, составляющих этот материал.

В таблице ниже приведены коэффициенты теплопроводности некоторых металлов и сплавов во Вт/(м*К) для температуры 300 К (27 °C):

  • сталь 47—58;
  • алюминий 237;
  • медь 372,1—385,2;
  • бронза 116—186;
  • цинк 106—140;
  • титан 21,9;
  • олово 64,0;
  • свинец 35,0;
  • железо 80,2;
  • латунь 81—116;
  • золото 308,2;
  • серебро 406,1—418,7.

В следующей таблице приведены данные для неметаллических твердых веществ:

  • стекловолокно 0,03—0,07;
  • стекло 0,6—1,0;
  • асбест 0,04;
  • дерево 0,13;
  • парафин 0,21;
  • кирпич 0,80;
  • алмаз 2300.

Определение площади теплопередачиИз рассматриваемых данных видно, что теплопроводность металлов намного превышает таковую для неметаллов. Исключение составляет алмаз, который обладает коэффициентом теплопередачи в пять раз больше, чем медь. Это свойство алмаза связано с сильными ковалентными связями между атомами углерода, которые образуют его кристаллическую решетку. Именно благодаря этому свойству человек чувствует холод при прикосновении к алмазу губами. Свойство алмаза хорошо переносить тепловую энергию используется в микроэлектронике для отвода тепла из микросхем. А также это свойство используется в специальных приборах, позволяющих отличить настоящий алмаз от подделки.

В некоторых индустриальных процессах стараются увеличить способность передачи тепла, чего достигают либо за счет хороших проводников, либо за счет увеличения площади контакта между составляющими конструкции. Примерами таких конструкций являются теплообменники и рассеиватели тепла. В других же случаях, наоборот, стараются уменьшить теплопроводность, чего достигают за счет использования теплоизоляторов, пустот в конструкциях и снижения площади контакта элементов.

Коэффициенты теплопередачи сталей

Способность передавать тепло для сталей зависит от двух главных факторов: состава и температуры.

Коэффициент теплопередачи в пластинчатых теплообменникахПростые углеродные стали при увеличении содержания углерода снижают свой удельный вес, в соответствии с которым также уменьшается и их способность переносить тепло от 54 до 36 Вт/(м*К) при изменении процента углерода в стали от 0,5 до 1,5%.

Нержавеющие стали содержат в своем составе хром (10% и больше), которые вместе с углеродом образует сложные карбиды, препятствующие окислению материала, а также повышает электродный потенциал металла. Теплопроводность нержавейки невелика в сравнении с другими сталями и колеблется от 15 до 30 Вт/(м*К) в зависимости от ее состава. Жаропрочные хромоникелевые стали обладают еще более низкими значениями этого коэффициента (11—19 Вт/(м*К).

Другим классом являются оцинкованные стали с удельным весом 7 850 кг/м3, которые получают путем нанесения покрытий на сталь, состоящих из железа и цинка. Так как цинк легче проводит тепло, чем железо, то и теплопроводность оцинкованной стали будет относительно высокой в сравнении с другими классами стали. Она колеблется от 47 до 58 Вт/(м*К).

Теплопроводность стали при различных температурах, как правило, не изменяется сильно. Например, коэффициент теплопроводности стали 20 при увеличении температуры от комнатной до 1200 °C снижается от 86 до 30 Вт/(м*К), а для марки стали 08Х13 увеличение температуры от 100 до 900 °C не изменяет ее коэффициент теплопроводности (27—28 Вт/(м*К).

Факторы, влияющие на физическую величину

Способность проводить тепло зависит от ряда факторов, включая температуру, структуру и электрические свойства вещества.

Температура материала

Формула коэффициента теплопередачи примет вид: 1 2 , 1 1 1 2 1 2 1 отсюда следует, что коэффициент теплопередачи всегда меньше 1Влияние температуры на способность проводить тепло различается для металлов и неметаллов. В металлах проводимость главным образом связана со свободными электронами. Согласно закону Видемана—Франца теплопроводность металла пропорциональна произведению абсолютной температуры, выраженной в Кельвинах, на его электропроводность. В чистых металлах с увеличением температуры уменьшается электропроводность, поэтому теплопроводность остается приблизительно постоянной величиной. В случае сплавов электропроводность мало изменяется с ростом температуры, поэтому теплопроводность сплавов растет пропорционально температуре.

С другой стороны, передача тепла в неметаллах главным образом связана с колебаниями решетки и обмене решеточными фононами. За исключением кристаллов высокого качества и низких температур, путь пробега фононов в решетке значительно не уменьшается при высоких температурах, поэтому и теплопроводность остается постоянной величиной во всем температурном диапазоне, то есть является незначительной. При температурах ниже температуры Дебая способность неметаллов проводить тепло, наряду с их теплоемкостью, значительно уменьшается.

Фазовые переходы и структура

Когда материал испытывает фазовый переход первого рода, например, из твердого состояния в жидкое или из жидкого в газ, то его теплопроводность может измениться. Ярким примером такого изменения является разница этой физической величины для льда (2,18 Вт/(м*К) и воды (0,90 Вт/(м*К).

Изменения кристаллической структуры материалов также влияют на теплопроводность, что объясняется анизотропными свойствами различных аллотропных модификаций вещества одного и того же состава. Анизотропия влияет на различную интенсивность рассеивания решеточных фононов, основных переносчиков тепла в неметаллах, и в различных направлениях в кристалле. Здесь ярким примером является сапфир, проводимость которого изменяется от 32 до 35 Вт/(м*К) в зависимости от направления.

Электрическая проводимость

Теплопроводность в металлах изменяется вместе с электропроводностью согласно закону Видемана—Франца. Это связано с тем, что валентные электроны, свободно перемещаясь по кристаллической решетке металла, переносят не только электрическую, но и тепловую энергию. Для других материалов корреляция между этими типами проводимости не является ярко выраженной, ввиду незначительного вклада электронной составляющей в теплопроводность (в неметаллах основную роль в механизме передачи тепла играют решеточные фононы).

Процесс конвекции

Воздух и другие газы являются, как правило, хорошими теплоизоляторами при отсутствии процесса конвекции. На этом принципе основана работа многих теплоизолирующих материалов, содержащих большое количество небольших пустот и пор. Такая структура не позволяет конвекции распространяться на большие расстояния. Примерами таких материалов, полученных человеком, являются полистирен и силицидный аэрогель. В природе на том же принципе работают такие теплоизоляторы, как шкура животных и оперение птиц.

Легкие газы, например, водород и гель, имеют высокие значения теплопроводности, а тяжелые газы, например, аргон, ксенон и радон, являются плохими проводниками тепла. Например, аргон, инертный газ, который тяжелее воздуха, часто используется в качестве теплоизолирующего газового наполнителя в двойных окнах и в электрических лампочках. Исключением является гексафторид серы (элегаз), который является тяжелым газом и обладает относительно высокой теплопроводностью, ввиду его большой теплоемкости.

Физические свойства сталей и сплавов. Коэффициент теплопроводности λ Вт/(м*К)

Коэффициент теплопроводности λ Вт/(м*К)

Марка Стали λ Вт/(м*К), при температуре испытаний, °С
20 100 200 300 400 500 600 700 800 900
ВСт3сп 55 54 50 45 39 34 30
15К 57 53 45 38
20К 51 49 46 42 39 36
22К 50 48 46 44
14Г2АФ 46 44 42 40 36 33 29
10ХСНД
08кп 63 60 56 51 47 41 37 34 30 27
10кп 58 54 49 45 40 36 32 29 27
15кп 53 53 49 46 43 39 36 32 30
20кп 51 49 44 43 39 36 32 26 26
08пс 60 56 51 47 41 37 34 30 27
10пс 58 54 49 45 40 36 32 29 27
15пс 53 53 49 46 43 39 36 32 30
20пс 51 49 44 43 39 36 32 26 26
25пс 52 51 49 46 43
08 60 56 51 47 41 37 34 30 27
10 58 54 49 45 40 36 32 29 27
15 53 53 53 49 46 43 39 36 32 30
20 51 49 44 43 39 36 32 26 26
25 51 49 46 43 40 36 32 26 27
30 52 51 49 46 43 39 36 32
35 49 49 47 44 41 38 35 29 28
40 51 48 46 42 38 34 30 25 26
45 48 47 44 41 39 36 31 27 26
50 48 48 47 44 41 38 35 31 27
55 68 55 36 32
60 68 53 36
65 68 53 36 31
70 68 52 37 29
20Г 78 67 48
30Р 76 65 53 44 38
40Р 60 53 47 24
50Г 43 42 41 38 36 34 31 29 28
10Г2 38 37 36
35Г2 40 38 37 36 35
45Г2 45 43 41 35
50Г2 41 40 38 36 35
15Х 44 44 43 41 39 36 33 32 32
20Х 42 42 41 40 38 36 33 32 31
30Х 47 44 42 39 36 32 29 26 27
35Х 47 43 40 36
38ХА 50 46 42 40 37 35 31
40Х 41 40 38 36 34 33 31 30 27
15ХФ 43 42 42 40 36 34 30
40ХФА 37 37 37 36 33 31 31 30 28
18ХГТ 37 38 38 37 35 34 31 30 29
25ХГСА 35 36 37 37 39 34 32 31 29
30ХГТ 36 37 36 34 33 31 29 28 28
30ХГС 37 41 38 37 36 35 34 32
30ХГСА 38 38 37 37 36 34 33 31 30
33ХС 40 38 37 37 35 33 31 29 27
38ХС 38 38 37 35 34 33 31 29 28
40ХС 36 35 34
12МХ 50 50 50 49 47 46 44
15ХМ 44 41 41 39 36 34 29 29
30ХМ 46 44 42 42 39 37 36 32
30ХМА 46 44 42 42 39 37 36 32
35ХМ 41 40 39 37
38ХМА 33 35 38 39 36 34 33 31 27
12Х1МФ 44 44 42 40 37 35 32 28 28
25Х1МФ 40 39 38 37 36 35
25Х2М1Ф 33 32 30 29 28
38Х2МЮА 33 33 32 31 20 20 28 27 27
20Х3МВФ 36 33 32 31 30 29 29
15Х5М 37 36 35 34 33
65Г 37 36 35 34 32 31 30 29 28
60С2 28 29 29 30 30 30 29 29 28
60С2А 28 29 29 30 30 30 29 29 28
70С3А 25 26 27 28 29 29 29 28 27
50ХФА 40 39 38 37 36 33 31 29 28
65С2ВА 27 27 28 29 29 29 29 28 28
А12 78 67
ШХ15 40 37 32
40ХН 44 43 41 39 37
45ХН 45 43 41 40
50ХН 43 40 39 38 37 36 32 23 24
12ХН2, 12ХН2А 38 38 37 35 33 31 30 29 29
12ХН3А 31 26
20ХН3А 36 35 34 33 33 31 31 30 28
30ХН3А 34 35 36 36 36 35 31 28 27
12Х2Н4А 25 19
20ХН4ФА 38 38 37 35 34 31 29 28 27
20Х2Н4А 24 18
40ХН2МА 39 38 37 37 35 33 31 29 27
38ХН3MА 36 36 36 35 34 33 31 30 29
38Х2Н2МА 38 37 35 35 33 32 30 28 28
18Х2Н4МА 36 38 35 35 34 33 32 30
34ХН3M 36 37 37 37 35 31 28 27
18Х2Н4ВА 36 36 35 35 34 33 32 30
30ХН2МФА 36 35 35 34 32 31 29 28 27
36Х2Н2МФА 36 36 35 35 34 33 31 30 29
38ХН3МФА 34 34 34 33 32 32 30 29 28
45ХН2МФА 34 34 33 32 31 30 29 27 26
9Х2МФ 37 34 32 32 32 30 23 20 14
75ХМ 45 41 40 39 38 37 35 24 31
У7, У7А 46 46 41 33 29
У8, У8А 49 46 42 38 35 33 30 24 25
У9, У9А 49 48 46 43 40 37 33
У10, У10А 40 44 41 38 34
У12, У12А 45 43 40 37 35 32 28 24 25
90ХФ 44 42 38 36 33 31 29 27 27
5ХНМ 38 40 42 42 44 46
3Х2В8Ф 25 27 29 40 46 50
3Х3М3Ф 32 34 36 36 36 36 34 34 33 34
4Х5МФ1С 22 25 27 29 30 31 31 31 31 32
4Х5МФС 29 30 30 31 33 31 30 28 28 27
Р6М5К5 27 28 29 30 32 36 34 29
Р9 23 25 26 28 30 31
Р9М4К8 25 27 28 29 30 31 32 32
Р18 26 27 28 29 28 27 27
40Х9С2 17 20 22 22
40Х10С2М 17 18 20 22 22 24 25 26
08Х13 28 28 28 28 27 26 26 25 27
12Х13 28 28 28 28 27 26 26 25 27
20Х13 26 26 26 26 27 26 26 27 28
30Х13 26 27 28 28 27 27 27 25 27
40Х13 25 26 27 28 29 29 29 28 28 29
12Х17 24 24 25 26 26
08Х17Т 25
95Х18 24
15Х25Т 17
15Х28 21 22 23 23 24 25
25Х13Н2 18 19 20 22 24
10Х14Г14Н4Т 15 17 18 21 24 30 36 43 51
14Х17Н2 21 22 23 24 24 25 26 27 28 30
12Х18Н9 16 18 19 20 22 23 25 26
17Х18Н9 18 19 20 21 22 24 25 26 27 28
08Х18Н10 17
12Х18Н9Т 16 18 20 21 23 25 26 28 29
12Х18Н10Т 15 16 18 19 21 23 25 27 26
08Х18Н10Т 16 18 19
12Х18Н12Т 15 16 18 19 21 23 25 27 26
20Х20Н14С2 15 17 18 19 21 23 24 26 28
08Х22Н6Т 15 16 18 20 21 23 24 27 30
20Х23Н13 17 19 21 23 24 27 29 31
12Х25Н16Г7АР 14 15 16 18 19 21 22 24 26 28
20Х23Н18 14 16 19 22
20Х25Н20С2 15 22 24 25 27 29
15Х12ВНМФ 25 25 26 26 27 27
20Х12ВНМФ 25 25 26 26 27 27
37Х12Н8Г8МФБ 17 18 20 21 23 25 26 27 29
45Х14Н14В2М 14 16 17 19 20 21 22 24
40Х15Н7Г7Ф2МС 14 16 18 20 22 24 26
31Х19Н9МВБТ 15 16 18 20 22 24 25
06ХН28МДТ 13 13 15 17 22 24 25 26
ХН35ВТ 13 16 17 19 21 22 24 26
ХН35ВТЮ 13 16 18 19 21 23 25 26 28 29
ХН70Ю 12 13 14 16 17 19 21 23 25
ХН70ВМЮТ 12 13 17 19 29 30 30
ХН70ВМТЮФ 9 11 13 15 17 19 21 23 26 28
ХН77ТЮР 13 14 16 17 19 21 24 25 28 31
ХН78Т 14 15 17 19 20 21 23 24 25
ХН80ТБЮ 13 16 18 20 22 24 26 29
Х20Н80-Н 14 16 17 19 23
15Л 78 67 48 41
20Л 54 53 51 48 43 39 35 32 27 27
25Л 51 76 65 44 38
30Л 76 65 44 38
35Л 53 51 49 45 42 39 35 31 27 27
40Л 60 53 47 41
45Л 68 55 36 32
50Л 48 48 46 44 41 38 34 30 25 26
55Л 68 55 36 32
35ХГСЛ 36 37 38 38 37 35 33 32 30 29
40ХЛ 48 46 45 42 39 35 32 28 27 27
35ХМЛ 47 44 42 40 37 34 31 28 27 27
32Х06Л 50 49 46 42 39 36 32 29 26 27
08ГДНФЛ 39 39 39 39 37 35 32 30 28 27
12ДН2ФЛ 37 38 38 38 37 34 32 29 27 27
20ХГСНДМЛ 25 27 28 30 32 33 33 31 28 28
20Х13Л 21 23 24 25 26 27 27 27 28 28
12Х18Н9ТЛ 15 16 18 19 21 22 24 25 26 27
08Х18Г8Н2Т 21

Раздел: Характеристики и свойства
Метки: Коэффициент теплопроводности, свойства, характеристики

Навигация по записям

← Удельная теплоемкость сталей и сплавов
Коэффициент линейного расширения сталей и сплавов →

ЧУГУН Теплопроводность — Энциклопедия по машиностроению XXL







Форма графита, его выделение и распределение также влияют ка теплопроводность. Например, высокопрочный чугун имеет более низкую теплопроводность, чем серый чугун. Теплопроводность чугуна с вермикулярным графитом (ЧВГ) выше, чем у ЧШГ, и близка к X серого чугуна с пластинчатым графитом [9].  [c.60]

Поршни из алюминиевых сплавов обладают меньшей прочностью и износостойкостью, но значительно легче чугунных и применяются в двигателях с высокой частотой вращения. Поршень, изготовленный из алюминиевого сплава, несмотря на большую (для обеспечения необходимой прочности) толщину стенок, на 25—30 % легче чугунного. Теплопроводность алюминиевых сплавов в 3—4 раза выше, чем у чугуна, поэтому температу-  [c.85]










Теплопроводность — это способность металла проводить тепло. Наиболее теплопроводными являются алюминий, медь и сплавы цветных металлов, менее теплопроводными — стали и чугуны. Теплопроводность имеет важное значение при нагреве металла. Чем меньше теплопроводность, тем больше опасность появления трещин при нагреве.  [c.23]

Чистые металлы всегда обладают большей теплопроводностью, чем соответствующие сплавы. Малоуглеродистые стали обладают более высокой теплопроводностью, чем углеродистые стали и чугуны. Низкой теплопроводностью обладают высоколегированные кислотоупорные стали и чугуны. Теплопроводность материалов следует учитывать при изготовлении сварной аппаратуры, так как это определяет технологические режимы сварки и последующей термообработки. Обычно малая теплопроводность характеризует плохую свариваемость металлов и их склонность к образованию трещин при термической обработке.  [c.79]

Для технических серых чугунов теплопроводность колеблется в пределах 0,110—0,137 кал/(см -с град) и уменьшается с повышением температуры. Однако склонность к росту, как уже указывалось, зависит еще от окисляемости чугуна, его газонасыщенности (особенно водородом), что в формуле (46) не учтено. Поэтому имеются расхождения в оценке склонности чугуна к росту по данным расчета и эксперимента.  [c.148]

Таким образом, форма графита оказывает существенное влияние на уровень теплопроводности чугуна. Теплопроводность ЧВГ выше теплопроводности ЧШГ и близка к теплопроводности ЧПГ. Такая закономерность сохраняется и в интервале температур 100-500 °С, хотя теплопроводность всех чугунов с увеличением температуры снижается (табл. 3.4.16).  [c.593]

Чугунные поршни отличаются малым коэффициентом линейного расширения, высокой прочностью и износостойкостью, но имеют большую массу по сравнению с алюминиевыми. Поршни из алюминиевых сплавов обладают меньшей прочностью и износостойкостью, но значительно легче чугунных. Теплопроводность алюминиевых сплавов в 3…4 раза выше, чем у чугуна, поэтому температура днища поршней из алюминиевых сплавов ниже, чем у чугунных поршней. В этой связи в двигателях с поршнями из алюминиевых сплавов улучшается наполнение цилиндра свежим зарядом и уменьшаются затраты энергии на трение поршня о цилиндр вследствие меньшего коэффициента трения алюминиевых сплавов.  [c.167]

Для изготовления поршней двигателей обычно применяют алюминиевые сплавы, преимуществом которых являются малый удельный вес и высокая теплопроводность. Чугун более прочен и износоустойчив, но из-за большого удельного веса его применяют обычно для поршней относительно тихоходных двигателей.  [c.439]

Коэффициент теплоотдачи от газов к ребристой поверхности а = 46,5 Вт/(м -°С) коэффициент теплопроводности чугуна Х = = 52,4 Вт/(м-°С).  [c.23]

Под воздействием лазерного излучения за короткий промежуток времени (10″ —10″ с) поверхность детали из стали или чугуна нагревается до очень высоких температур Распространение теплоты в глубь металла осуществляется путем теплопроводности. После прекращения действия лазерного излучения происходит закалка нагретых участков, благодаря интенсивному отводу тепла в глубь металла (самозакалка).  [c.225]

Теплоемкость серого чугуна также зависит от вышеперечисленных факторов и в интервале температур 0…700 °С равна 16 кал/(г С). Теплопроводность равна 0,16 кал/(см-с С). Средний коэффициент линейного термического расширения в интервале температур 0…100 С можно принять (10…11)1 О см/(см- С), а в интервале температур 100…700 С он равен НТО см/(см- С)  [c.57]

Жидкотекучесть — способность жидкого металла полностью заполнять полости литейной формы и четко воспроизводить очертания отливки. Жидкотекучесть зависит от химического состава, температуры заливаемого в форму сплава и теплопроводности материала формы. Фосфор, кремний и углерод улучшают ее, а сера ухудшает. Серый чугун содержит углерода и кремния больше, чем сталь, и поэтому обладает лучшей жидкотекучестью. Повышение температуры жидкого металла улучшает жидкотекучесть, и чем выше его перегрев, тем более тонкостенную отливку можно получить. Увеличение теплопроводности материала формы снижает жидкотекучесть. Так, песчаная форма отводит теплоту медленнее и расплавленный металл заполняет ее лучше, чем металлическую форму, которая интенсивно охлаждает расплав. Минимально воз-  [c.51]

Пример 10-5. Рассчитать теплоотдачу круглого чугунного ребра постоянной толщины S = 3,6 мм внутренний радиус ребра г- = 60 мм и наружный Га = 120 мм, коэффициент теплоотдачи а = 30 Вт/(м -°С), коэффициент теплопроводности чугуна X, = 30 Вг/(м °С), = 80°С.  [c.313]

Основной задачей в области создания высокоэффективных типов фрикционных материалов остается создание материала со стабильным коэффициентом трения и высокой износоустойчивостью при работе в широких диапазонах температур. По-видимому, такими материалами все же будут металлокерамические накладки, не имеющие в своем составе органических веществ и, следовательно, мало изменяющие значение коэффициента трения при нагреве, а также обладающие относительно высокой износоустойчивостью. Наиболее вероятным путем создания фрикционных материалов для особо напряженных условий работы явится сочетание металлического жаростойкого компонента (например, нихрома или нержавеющей стали) и тугоплавких карбидов, но надо иметь в виду, что в этом случае применение чугунного контртела будет нецелесообразным из-за его недостаточной износоустойчивости. Высокая теплопроводность таких материалов позволит существенно уменьшить тепловой удар, возникающий на поверхности трения при интенсивной работе. Удовлетворительное решение проблемы создания надежной фрикционной пары современных высоконагруженных тормозов возможно только в случаях применения более теплостойких материалов, при одновременной разработке конструкций тормозов, обеспечивающих образование более низких температур нагрева поверхности трения.  [c.588]

В замкнутом тормозе часть поверхности трения тормозного шкива соприкасается с фрикционной накладкой. В этом случае тепловой поток разделяется на две части, одна из которых расходуется на нагрев шкива, а другая — на нагрев накладки. Соотношение частей общего теплового потока определяется физическими свойствами трущихся тел. Совершенно очевидно, что если теплопроводность фрикционного материала будет высокой, то тепловой поток, проходящий через него, будет также велик, и нагрев тормозного шкива уменьшится. Анализ распределения теплового потока между двумя трущимися телами показывает, что при работе с фрикционным материалом на асбестовой основе (вальцованная лента, асбестовая тканая лента) только незначительная часть (3—4%) теплового потока расходуется на нагрев тормозной накладки, основная же часть его (96—97%) проходит через металлический тормозной шкив. При использовании фрикционных материалов металлокерамического типа (на медной или железной основе) через тормозную накладку проходит значительно большая часть теплового потока, а часть его, проходящая через тормозной шкив, снижается соответственно до 62% (при стальном шкиве) и до 79% (при чугунном шкиве). Таким образом, характер распространения тепла в фрикционной накладке определяет собой условие на границе исследуемого тела (шкива). Это условие также выражается уравнением Фурье  [c.605]



Фиг. 360. Зависимость установившейся температуры от давления для колодочного тормоза ТК-300 с чугунным ждалось некоторым повышением температуры (фиг. 360). В первом случае это объясняется увеличением работы трения, приходящейся на каждый квадратный сантиметр поверхности трения накладки, во втором — возрастанием интенсивности торможения. Многочисленными опытами было доказано, что генерирование тепла зависит от скорости торможения чем быстрее тормозится машина, тем выше поднимается температура поверхности трения. При уменьшении времени торможения образование тепла происходит в более короткое время, и хотя теплопроводность шкива велика, она все же является конечной величиной, и для распределения тепла по массе шкива требуется некоторое время. Кроме того, наиболее интенсивное охлаждение происходит во время торможения, а так как уменьшается время торможения, то уменьшается и время наиболее интенсивного охлаждения. Надо отметить также, что при уменьшении времени торможения несколько увеличивается работа торможения, так как соответственно уменьшается тормозящее действие внутренних сил сопротивления механизма. Это обстоятельство также способствует увеличению температуры поверхности трения. Фиг. 360. Зависимость установившейся температуры от давления для <a href="/info/120014">колодочного тормоза</a> ТК-300 с чугунным ждалось некоторым <a href="/info/301572">повышением температуры</a> (фиг. 360). В первом случае это объясняется увеличением <a href="/info/28065">работы трения</a>, приходящейся на каждый <a href="/info/194489">квадратный сантиметр</a> <a href="/info/183977">поверхности трения</a> накладки, во втором — возрастанием <a href="/info/205240">интенсивности торможения</a>. Многочисленными опытами было доказано, что генерирование тепла зависит от скорости торможения чем быстрее тормозится машина, тем выше поднимается <a href="/info/749757">температура поверхности</a> трения. При уменьшении времени торможения образование тепла происходит в более короткое время, и хотя теплопроводность шкива велика, она все же является конечной величиной, и для <a href="/info/508671">распределения тепла</a> по массе шкива требуется некоторое время. Кроме того, наиболее <a href="/info/122221">интенсивное охлаждение</a> происходит во <a href="/info/333200">время торможения</a>, а так как уменьшается <a href="/info/333200">время торможения</a>, то уменьшается и время наиболее <a href="/info/122221">интенсивного охлаждения</a>. Надо отметить также, что при уменьшении времени торможения несколько увеличивается работа торможения, так как соответственно уменьшается тормозящее действие внутренних сил <a href="/info/581548">сопротивления механизма</a>. Это обстоятельство также способствует увеличению <a href="/info/749757">температуры поверхности</a> трения.

Антифрикционные отливки чугуна серого средней прочности 4 — 44 Антифрикционные сплавы 4 — 200 Теплопроводность 4 — 205  [c.13]

Теплопроводность. Теплопроводность сплавов и смесей, в отличие от теплоёмкости, не может быть определена по правилу смешения. Влияние отдельных элементов на теплопроводность чугуна [11] можно установить лишь приблизительно. Формулы для определения теплопроводности стали по её химическому составу не пригодны для чугуна, так как они не учитывают изменения структуры и, в частности, количества выделяющегося графита [36, 37].  [c.7]

Теплопроводность главнейших структурных составляющих чугуна выражается следующими данными  [c.7]

Влияние фосфора приведено в табл. 10 [39], составленной для чугунов с приблизительно одинаковой структурой, за исключением увеличивающегося содержания фосфидной эвтектики. Расхождение значений теплопроводности с данными других исследователей [41,44] может быть объяснено тем, что фосфор  [c.8]

Влияние фосфора на теплопроводность чугуна  [c.8]

Влияние серы на теплопроводность не изучалось, но можно полагать [И], что этот элемент снижает теплопроводность чугунов.  [c.8]

В противоположность рбычному чугуну теплопроводность у ЖЧС5Ш и ЖЧС5 мало различается и при этом возрастает с повышением температуры (рис. 1.67). У ферросилида она еще меньше и составляет около 0,025 кал/(см-с-°С). Плотность кремнистого чугуна снижается с повышением содержания 81 и колеблется в пределах 6,7—7,0 г/см .  [c.116]

На структуру п Boii TBa серого чугуна существенное влияние оказывают его химический состав и скорость охлаждения отливок в форме. Углерод, кремний и марганец улучшают механические и литейные свойства чугуна. Сера вызывает отбел в тонких частях отливок и снижает жидкотекучесть. Фосфор придает чугуну хрупкость. Поэтому содержание серы и фосфора в сером чугуне должно быть минимальным. Увеличение скорости охлаждения достигается путем уменьшения толщины отливки и увеличения теплопроводности литейной формы. В тонких частях отливки у ее поверхности скорость кристаллизации будет выше, чем в более массивных частях и в сердцевине. Поэтому в тонких частях отливки образуется более мелкая структура с повышенным содержанием перлита и мелкими включениями графита, что обеспечивает высокие механические свойства этих зон. Там, где чугун затвердевает медленнее, образуется крупио-  [c.158]

Определить количество теплоты, отдаваемой с поверхности ребра трубы длиной L—25QQ мм. Высота ребра h=30 мм, толщина ребра у поверхности трубы 6i=3 мм, толщина конца ребра бз=1 мм. Коэффициент теплопроводности чугуна Я,=52,3 Вт/(м.°С).  [c.25]

Сочетание высокой прочности, вязкости, твердости, термо- и химо-стойкости, малой плотности, а также пшрокие возможности формоизменения и применения производительных методов формообразования — все это делает ситаллы перспективным конструкционным материалом. По механическим свойствам ситаллы близки к чугунам и могут во многих случаях заменить последние, выгодно отличаясь от них малой плотностью, гораздо более высокой твердостью и теплостойкостью. Однако следует учитывать их низкую теплопроводность.  [c.192]

Пластмассовые колеса должны работать в паре со стальными или чугунными колесами достаточной твердости в связи с низкой теплопроводностью пластмасс и опасностью заеданий. Стальные колеса целесообразно закаливать до 45 HR , и шлифовать или перед закалкой шевинго-вать. Пластмассовые колеса делают уже, чем сопряженные, во избежание повышенного износа кромками сопряженных колес.  [c.163]

Седла клапанов. Седла клапанов двигателей внутреннего сгорания работают в особо тяжелых ударно-переменных нагрузках и высоких температурных (700 — 1000°С) режимах. Поэтому к жаропрочному материалу для седел клапанов предъявляют особые требования необходимы высокая жаростойкость и сопротивление к газовой эрозии, коррозия и ползучести, высокие механические свойства, хорошая теплопроводность и небольшой коэ(1зфициент линейного расширения. В составе чугуна, кроме основных элементов (С, Si, Мп, S, Р), содержатся карбидообразующие элементы 2,75 — 3,25% Сг 4 — 5% Мо и до 0,3% Ni.  [c.66]

По данным многочисленных исследований, степень эвтектично-сти чугуна для изложниц рекомендуется принимать близкой к единице (0,97 — 1,05). Для этого увеличивают содержание углерода, не повышая концентрацию кремния более 2%, так как кремний, растворяясь в феррите, снижает теплопроводность чугуна и повышает его хрупкость. Концентрацию углерода и кремния в чугуне рекомендуется поддерживать соответственно в пределах 3,4 — 4,2 и 1,4 — 2,2%. В чугунах для изложниц массой более 3 т содержание углерода целесообразно поддерживать на верхнем, а кремния — на нижнем пределах.  [c.340]

Выбирая состав и структуру чугуна, не следует забывать, что необходимо стремиться к оптимальному сочетанию теплопроводности, пластических и прочностных свойств сплава. Изложницы из высокопрочного чугуна с шаровидным графитом характеризуются более высокой по сравнению с серым чугуном (в 1,5-2 раза) стойкостью при производстве мелких и средних слитков. Однако стойкость изложниц из чугуна с пластинчатым графитом для крупных слитков (массой более 50 т) мало отличается от стойк(Зсти таких же изложниц из чугуна с шаровидным графитом.  [c.341]

Более перспективным материалом для изложниц, очеви.цно, является чугун с вермикулярным графитом. Особенностью этого материала является его более высокая (в 1,5 раза) теплопроводность по сравнению с чугуном, имеющим шаровидный графит. В то же время модуль упругости его значительно ниже.  [c.341]

Хи.мически стойкие композиции для ремонта стеклоэмалевых покрытий Композиции для ремонта стеклоэмалевых покрытий должны обладать, помимо химической стойкости в рабочих средах, хорошей адгезией к металлу и стеклоэмали, теплопроводностью, достаточно высокой прочностью и низким коэффициентом термического расширения (КТР), близким к аналогичному показателю сталей и чугунов. Ряд композиций, удовлетворяющих в определенной мере сочетанию таких свойств, рекомендован к применению стандартом /93/ и приводится в табл. 13.  [c.127]

Материалы фрикционных катков должны иметь высокий коэффициент трения /, что уменьшает требуемую силу прижатия F/, высокий модуль упругости Е, что уменьшает потери на трение высокую износостойкость контактную прочность и теплопроводность. Наиболее распространенное сочетание материалов катков закаленная сталь по закаленной стали чугун по чугуну текстолит, фибра или гетинакс по стали (в малонагруженных передачах). Иногда для повышения коэффициента трения один из катков облицовывают прессованным асбестом, прорезиненной тканью и т. п. Как правило, рекомендуется ведомый каток делать из более твердого материала, чтобы избежать образования на нем лысок, появляющихся при буксовании передачи. Буксование наступает при перегрузках, когда не соблюдается условие (7,1), При буксовании ведомый каток останавливается, а ведущий скользиг но нему, вызывая местный износ (лыски). Передачи с неметаллическими рабочими поверхностями могут работать только  [c.112]

В табл. 11-1 приведены некоторые данные о значениях коэффициента теплопроводности для разных веществ. Из нее видно, что наихудшими проводникам тепла являются газы, для которых Я = 0,006 -f— 0,6 вт1 м-град). Некоторые чистые металлы, наоборот, отличаются высокими значениями X и для них величина его колеблется от 12 до 420 втЦм -град). Примеси к металлам вызывают значительное уменьшение коэффициента теплопроводности. Так, у чугуна X тем меньше, чем больше содержится в чугуне углерода. Для строительных материалов Я = 0,164-1,4 вт/ (м-град). Пористые материалы, плохо проводящие тепло, называют теплоизоляционными и для, них значения X находятся в пределах от 0,02 до 0,23 вт1 м-град). К этим материалам относят шлаковату, минеральную шерсть, диатомит, ньювель, совелит, асбест и др. Чем более порист материал, т. е- чем больше содержится в нем пузырьков малотеплопроводного воздуха, чем меньше его плотность, тем менее он теплопроводен. Очень широкое применение получил теплоизоляционный материал диатомит в 1 см которого содержится до 2-10 скорлупок, заполненных внутри воздухом.  [c.139]

Материалы фрикционных катков должны обладать высоким коэффициентом трения, что уменьшает требуемую силу прижатия высоким модулем упругости, что уменьшает потери на трение, связанные с размерами площадки контакта контактной выносливостью износостойкостью и хорошей теплопроводностью. Последние два свойства особенно важны для передач, работающих всухую. Обычно один из катков изготовляют из качественной закаленной стали (например, ШХ15), а другой — из стали, серого чугуна.  [c.296]

Изготовляются ребристые поверхности по-разному. В одних случаях они являются сплошной отливкой из чугуна, в других ребра изготовляются отдельно и затем прикрепляются к соответствующей поверхности. В последнем случае имеется то преимущество, что ребра можно изготовлять из другого, более теплопроводного материала, чем сама стенка, и вся конструкция может быть выполнена более легкой. Плотный контакт между стенкой и ребрами осуществляется путем насадки ребер в горячем состоянии и последующей пропайки мест соединения. Как правило, плоскость ребра должна быть направлена по движению рабочей жидкости, а при свободном движении — вертикально. Однако иногда с целью искусственной турбулизации потока жидкости и разрушения вязкого подслоя низкие и широко расставленные ребра устанавливаются и поперек потока.  [c.193]

При трении фрикционного материала по металлам с различными значениями коэффициента теплопроводности Я в той паре, в которой металл обладает большим коэффициентом теплопроводности, поверхностная температура будет меньше, а температурный градиент во фрикционном материале — больше. Для этой пары значения коэффициента трения и износостойкость будут соответственно выше. На фиг. 327 показано изменение износостойкости вальцованной ленты 6КВ-10 при трении в одинаковых условиях по металлическим элементам, имеющим различную теплопроводность. Так, точка А получена при трении по стали 55ЛП, точка Б — по чугуну СЧ 15-32, а точка В — по биметаллическому шкиву, имеющему металлизированный слой, состоящий из 50% стали 10 и 50% Си.  [c.551]

Металлическими элементами трущейся пары, сочетающими хорошие фрикционные свойства с высокой теплопроводностью и достаточной механической прочностью, являются хромистые бронзы типа Бр.Х0,8. В отношении износоустойчивости эта бронза в паре с материалом Ретинакс несколько уступает паре Ретинакс — ЧНМХ [190]. Однако вследствие более высокой теплопроводности бронзы (превышающей теплопроводность чугуна в 5 раз) температуры на поверхности трения оказываются более низкими и кривая и.зменения тормозного момента в процессе торможения не имеет характерного пикового возрастания к концу торможения, как это наблюдается при трении пара Ретинакс —ЧНМХ, что способствует увеличению плавности торможения. Максимальное значение коэффициента трения материала Ретинкс ФК-16Л по этой бронзе при температуре около 400° С было равно 0,45, а минимальное значение — 0,2. Для металлокерамики ФМК-8 соответственные значения коэффициента трения были 0,6 и 0,25. Поверхность трения бронзы после многократных торможений в паре с материалом Ретинакс покрывается /580  [c.580]

Углеродистые материалы используют также вместо шамотных огнеупоров. На всех современных доменных печах лещадь и горн сооружают из углеродистых блоков. Большая теплопроводность таких блоков улучшает теплопередачу от кладки к охлаждающим устройствам. Благодаря химической инертности к железу, шлаку и щелочам, лучшей сопротивляемости истиранию, чем шамотный кирпич, иесмачивае-мости чугуном, а также большой механической прочности при резких изменениях температуры угольные блоки с успехом применяют для футеровки спускных желобов доменных печей и вагранок. Тигли, лодочки, изложницы и формы различных конфигурации из углеграфита или особо чистых графитовых материалов используют в производстве твердых сплавов, для плавки высокотемпературных сплавов и получения сверхчистых металлов.  [c.385]

В зависимости от используемых наполнителей пластмассы подразделяют на композитные и слоистые. Некоторые пластмассы представляют собой чистые смолы и применяются без наполнителей. Композиции из смолы и наполнителей обычно прочнее чистой смолы. Наполнитель влияет на водостойкость, химическую стойкость и диэлектрические свойства, на теплостойкость и твердость пластмассы. Наполнители существенно снижают стоимость пластмасс. Положительные свойства пластмасс малая плотность, удовлетворительная механическая прочность, не уступающая в ряде случаев цветным металлам и сплавам и серому чугуну химическая стойкость, водо-масло- и бензостойкость высокие электроизоляционные свойства фрикционные и антифрикционные шумо- и вибропоглощающие свойства возможность окрашивания в любой цвет малая трудоемкость переработки пластмасс в детали машин. Отдельные виды пластмасс обладают прозрачностью, превышающей прозрачность стекла. Вместе с тем, применение пластмасс ограничивается их отрицательными свойствами. Недостаточная теплостойкость некоторых разновидностей пластмасс вызывает их обугливание и разложение при температуре свыше 300° С. Эксплуатационная температура для изделий из пластмасс обычно не превышает 60° С и реже 120° С. Только пластмассы отдельных видов допускают эксплуатационную температуру 150—260 С и выше. Низкие теплопроводность и твердость, а также ползучесть пластмасс в ряде случаев нежелательны. Свойства и методы испытания пластмасс приведены ниже.  [c.151]

Магний — пластичный металл блестящего серебристо-белого цвета. Плотность литого магния 1,737 г/см и уплотненного 1,739 г/см . Температура плавления 65ГС, кипения — 1107° С. Скрытая теплота плавления 70 кал/г. Теплопроводность 0,376 кал/(см-с-°С). Удельная теплоемкость, кал/(г-°С 0,241 — при 0° С 0,248 — при 20° С 0,254 — при 100 С и 0,312 — при 650° С. Коэффициент линейного расширения 25 10 +0,0188 г° (в пределах О—550° С). Удельное электрическое сопротивление при 18° С 0,047 Ом/(мм /м). Стандартный электродный потенциал 2,34 В. Электрохимический эквивалент 0,454 г/(А-ч). Магний неустойчив против коррозии, образующаяся поверхностная окисная пленка не защищает массу металла. Магний горюч, порошок или тонкая лента из него сгорают в воздухе с ярким ослепительным пламенем. Используется в магние-термии, в качестве твердого топлива — в реактивной технике. При повышения температуры возможно самовоспламененпе магниевого порошка или стружки. Магний устойчив против щелочей, фтористых солей, плавиковой кислоты и т. д. Чистый магний в качестве конструкционного материала почти не ис-по.льзуется, но является основой эффективных магниевых сплавов. Применяется в производстве стали, высокопрочного (магниевого) чугуна, для катодной защиты стали.  [c.145]


Чугун Коэффициент теплопроводности — Энциклопедия по машиностроению XXL







Пластмассовые корпуса приспособлений обладают хорошей демпфирующей способностью, и поэтому опасность возникновения вибраций при механической обработке деталей незначительная. В то же время эти корпуса подвержены малым температурным деформациям из-за меньшего (по сравнению со сталью и чугуном) коэффициента теплопроводности.  [c.95]

Коэффициент теплоотдачи от газов к ребристой поверхности а = 46,5 Вт/(м -°С) коэффициент теплопроводности чугуна Х = = 52,4 Вт/(м-°С).  [c.23]










Пример 10-5. Рассчитать теплоотдачу круглого чугунного ребра постоянной толщины S = 3,6 мм внутренний радиус ребра г- = 60 мм и наружный Га = 120 мм, коэффициент теплоотдачи а = 30 Вт/(м -°С), коэффициент теплопроводности чугуна X, = 30 Вг/(м °С), = 80°С.  [c.313]

Значения коэффициентов теплопроводности, электропроводности и электросопротивления чугуна, содержащего 5,1% кремния, приведены в табл. 45. Окали-ностойкость чугуна, характеризуемая увеличением веса образцов, испытанных при 900 и 1000 С, приведена в табл. 46 и на рис. 16.  [c.205]

Толщина перерожденного слоя огнеупора, как показали обследования ряда заводов, ограничивается изотермой, равной температуре плавления жидкого чугуна (1150°). Коэффициент теплопроводности перерожденного слоя составляет в среднем 4,3 ккал/м-час-град.  [c.466]

Основная футеровка при плавке чугуна применяется обычно только в печах малой емкости, поскольку основные материалы типа магнезита относительно дорогие и обладают высокими коэффициентами теплопроводности и термического расширения. В больших печах почти неизбежно появление трещин в футеровке. Магнезитовая футеровка используется главным образом в сталеплавильном производстве, где температура процесса и агрессивность шлака велики.  [c.32]

Чугун Плотность, г/см Коэффициент линейного расширения а при температуре до 100 С Теплоемкость с, кал/(г-°С) Коэффициент теплопроводности X, кал/см-е-град Электросопротивление р, МКОМ СМ Максимальная магнитная проницаемость Ц. Го/Э  [c.387]

Еще более эффективным мероприятием по увеличению теплоотвода от поршня является применение материалов, обладающих большим коэффициентом теплопроводности. К таким материалам относятся всевозможные алюминиевые и магниевые сплавы. Как известно, коэффициент теплопроводности алюминиевых сплавов примерно в три — четыре раза выше, чем чугуна.  [c.37]

Определить, какое из ребер чугунное или стальное, алюминиевое или медное имеет больший коэффициент эффективности, если они имеют одинаковые условия теплообмена со средой и одинаковую форму и размеры. Например, даны ребра прямые, прямоугольного сечения, 6 = 3 мм и / = 50 мм. Коэффициент теплопроводности чугуна Я = 62,8, стали Я=46,5, алюминия Я = 203,5 и меди Я = 384 вт/(м-град) коэффициент теплоотдачи поверхности ребра среде а = 69,8 вт/[м -град).  [c.133]

Определить количество теплоты, проходящее через чугунное круглое суживающееся ребро диаметром /) = 200 мм, если температура основания ребра /о = 250°С, температура среды //=100°С, коэффициент теплоотдачи поверхности ребра среде а = 93 вт м -град) коэффициент теплопроводности материала ребра Я=58,15 вт м-град). Наружный диаметр трубы о =  [c.135]










При применении наделок из пластмасс необходимо учитывать некоторые особенности их работы. Пластмассовые наделки при работе по чугуну хорошо прирабатываются и притираются до матового блеска, при этом не остается зазора для попадания смазки. Поэтому на всех направляющих с наделками необходимо два раза в год производить разбивку нх (наводить мороз ) путем шабровки для создания углублений и зазоров для удержания масла. Смазку пластмассовых направляющих следует улучшать, расширяя и углубляя смазочные канавки в 1,5 раза, а где их нет — вводить принудительную смазку под давлением. Это особенно важно потому, что коэффициент теплопроводности пластмасс в 180—200 раз ниже, чем у чугуна, и требуется усиленный отвод тепла. Наделки из текстолита, сплава Ц.4М 10—5 и некоторых пластмасс хуже работают и тяжелее перемещаются при попадании на поверхности трения эмульсии и воды.  [c.203]

Известно, что при незначительных различиях коэффициента теплопроводности % и коэффициента линейного расширения а обычных серых чугунов и чугунов с шаровидным графитом стойкость изложниц, отлитых из чугуна с шаровидным графитом, выше стойкости изложниц из обычного чугуна. Это, несомненно, является следствием высокой прочности и пластичности чугуна с шаровидным графитом, несмотря на то, что модуль упругости их выше, чем модуль упругости обычного чугуна. Поэтому для оценки пригодности материала является важным отношение предела прочности Оь к модулю упругости Е (табл. 3).  [c.204]

Тепловые свойства серого чугуна — коэффициент линейного расширения (а), теплоемкость (с) и теплопроводность (X.) — также зависят от состава и структуры чугуна, но главным влияющим фактором является температура, с повышением которой с и а увеличиваются, а к понижается (табл. 1.13).  [c.59]

Задача определения температурных деформаций гильзы сводится к определению температурных деформаций цилиндрической оболочки, находящейся в некоторый момент времени t в трехмерном температурном поле Т Т х, у, z, t). Температурное поле поршня, учитывая более высокий, чем для гильзы, коэффициент теплопроводности (0,5 кал см сек град у поршня из алюминиевого сплава и 0,15 кал/сж-сек гра у чугунной гильзы), можно с некоторым приближением принять постоянным в радиальном и окружном направлениях, т. е. считать, что его температура Т = Т (z, t) меняется с течением времени лишь по длине.  [c.369]

Механическая прочность антегмитов при повышении температуры снижается. Коэффициент теплопроводности для антегмитов почти в 4 раза меньше, чем для чистого графита однако по теплопроводности антегмиты приближают к чугуну и  [c.433]

Коэффициент теплопроводности материала трубки для повышения точности замеров и уменьшения длины трубки должен быть по возможности меньше (для чугуна К 50 Вт/м-К)  [c.416]

Тепловые напряжения в поршнях значительно превышают механические и могут существенно увеличиваться в процессе эксплуатации под влиянием различных факторов. Тепловая напряженность определяется, с одной стороны, температурой стенок деталей, влияющих на прочность материала и на состояние смазки на поверхности детали, с другой — величиной удельного теплового потока через стенку или температурным градиентом, определяющим термические напряжения в деталях. Различные эксплуатационные факторы существенно влияют на тепловую напряженность деталей, что необходимо учитывать для сохранения надежности дизеля в процессе эксплуатации. Как показали исследования, на температурное состояние поршня оказывает значительное влияние отложение нагара на внутренней поверхности поршня, охлаждаемой маслом. Даже очень тонкий слой этих отложений представляет собой тепловую изоляцию. Коэффициент теплопроводности ее составляет примерно 0,46— 0,58 Вт/м °С, что в 100 раз меньше коэффициента теплопроводности чугуна [31, 35].  [c.169]

Теплоемкость серого чугуна также зависит от вышеперечисленных факторов и в интервале температур 0…700 °С равна 16 кал/(г С). Теплопроводность равна 0,16 кал/(см-с С). Средний коэффициент линейного термического расширения в интервале температур 0…100 С можно принять (10…11)1 О см/(см- С), а в интервале температур 100…700 С он равен НТО см/(см- С)  [c.57]

Основной задачей в области создания высокоэффективных типов фрикционных материалов остается создание материала со стабильным коэффициентом трения и высокой износоустойчивостью при работе в широких диапазонах температур. По-видимому, такими материалами все же будут металлокерамические накладки, не имеющие в своем составе органических веществ и, следовательно, мало изменяющие значение коэффициента трения при нагреве, а также обладающие относительно высокой износоустойчивостью. Наиболее вероятным путем создания фрикционных материалов для особо напряженных условий работы явится сочетание металлического жаростойкого компонента (например, нихрома или нержавеющей стали) и тугоплавких карбидов, но надо иметь в виду, что в этом случае применение чугунного контртела будет нецелесообразным из-за его недостаточной износоустойчивости. Высокая теплопроводность таких материалов позволит существенно уменьшить тепловой удар, возникающий на поверхности трения при интенсивной работе. Удовлетворительное решение проблемы создания надежной фрикционной пары современных высоконагруженных тормозов возможно только в случаях применения более теплостойких материалов, при одновременной разработке конструкций тормозов, обеспечивающих образование более низких температур нагрева поверхности трения.  [c.588]

Плотность чугуна, легированного 5—8% алюминия, равна 6,4—6,7 г/см К Его теплопроводность ниже, чем у серого чугуна на 20—30%. Чугун при указанном содержании алюминия становится ферромагнитным. Коэффициент линейного расширения 14,5-10 —16,0-10 . Чугун с пластинчатой формой графита, легированный 5—8% алюминия, имеет низкие механические свойства (табл. 53).  [c.212]

Определить количество теплоты, отдаваемой с поверхности ребра трубы длиной L—25QQ мм. Высота ребра h=30 мм, толщина ребра у поверхности трубы 6i=3 мм, толщина конца ребра бз=1 мм. Коэффициент теплопроводности чугуна Я,=52,3 Вт/(м.°С).  [c.25]

В табл. 11-1 приведены некоторые данные о значениях коэффициента теплопроводности для разных веществ. Из нее видно, что наихудшими проводникам тепла являются газы, для которых Я = 0,006 -f— 0,6 вт1 м-град). Некоторые чистые металлы, наоборот, отличаются высокими значениями X и для них величина его колеблется от 12 до 420 втЦм -град). Примеси к металлам вызывают значительное уменьшение коэффициента теплопроводности. Так, у чугуна X тем меньше, чем больше содержится в чугуне углерода. Для строительных материалов Я = 0,164-1,4 вт/ (м-град). Пористые материалы, плохо проводящие тепло, называют теплоизоляционными и для, них значения X находятся в пределах от 0,02 до 0,23 вт1 м-град). К этим материалам относят шлаковату, минеральную шерсть, диатомит, ньювель, совелит, асбест и др. Чем более порист материал, т. е- чем больше содержится в нем пузырьков малотеплопроводного воздуха, чем меньше его плотность, тем менее он теплопроводен. Очень широкое применение получил теплоизоляционный материал диатомит в 1 см которого содержится до 2-10 скорлупок, заполненных внутри воздухом.  [c.139]

При трении фрикционного материала по металлам с различными значениями коэффициента теплопроводности Я в той паре, в которой металл обладает большим коэффициентом теплопроводности, поверхностная температура будет меньше, а температурный градиент во фрикционном материале — больше. Для этой пары значения коэффициента трения и износостойкость будут соответственно выше. На фиг. 327 показано изменение износостойкости вальцованной ленты 6КВ-10 при трении в одинаковых условиях по металлическим элементам, имеющим различную теплопроводность. Так, точка А получена при трении по стали 55ЛП, точка Б — по чугуну СЧ 15-32, а точка В — по биметаллическому шкиву, имеющему металлизированный слой, состоящий из 50% стали 10 и 50% Си.  [c.551]

Коэффициент теплопроводности высоколегированного хромистого чугуна составляет в среднем 0,042 кал1см-сек-°С (176 вт1м-°С), что соответствует приблизи тельно 45% теплопроводности железа.  [c.201]

Измерение температуры абсолютно черного тела производилось передвижными платиио-платинородиевыми термопарами. В качестве второй, контрольной, модели абсолютно черного тела использовался керамический цилиндр с диафрагмами, помещенный в силитовую печь. Температура поверхности оболочки измерялась при помощи десяти термопар, заделанных в эту оболочку. Влияние конвекции при градуировках устранялось установкой печи под углом ЗО » к горизонту. В сферической модели абсолютно черного тела, выполненной из толстостенного чугуна с большим коэффициентом теплопроводности, наблюдалось равномерное распределение температур по поверхности оболочки. В цилиндрической модели некоторое изменение температуры наблюдалось лишь вдоль образующей  [c.192]

Теплоизоляция (лабораторных сосудов В OIL 11/02 роторных компрессоров F 04 С 29/04 самолетов и т. п. В 64 С 1/40 сосудов F 17 С (высокого давления (баллонов) 1/12 низкого давления 3/02-3/10) В 65 D (тара с теплоизоляцией в упаковках) 81/38 труб F 16 L 59/(00-16) центрифуг В 04 В 15/02) Теплолокаторы G 01 S 17/00 Теплоносители, использование в инструментах и машинах для обработки льда F 25 С 5/10 Теплообменники [устройства для регулирования теплопередачи F 13/(00-18), 27/(00-02) паровые на судах В 63 Н 21/10 из пластических материалов В 29 L 31 18 F 27 (подовых печей В 3/26 регенеративные D 17/(00-04) шахтных печей В 1/22) систем охлаждения, размещение на двигателях F 01 Р 3/18] Теплопроводность (использование для сушки материалов F 26 В 3/18-3/26 исследование или анализ материала путем G 01 N (измерения их теплопроводности 25/(20-48) определения коэффициента теплопроводности 25/18)) Термитная сварка В 23 К 23/00 Термодис узия, использование для разделения В 01 D (жидкостей 17/09 изотопов 59/16) Термолюминесцентные источники света F 21 К 2/04 Термометры контактные G 05 D 23/00 Термообработка стали листового металла 9/46-9/48 литейного чугуна 5/00-5/16 общие способы и устройства 1/00-1/84) покрытий С 23 С 2/28 цветных металлов с целью изменения их физической структуры С 22 F 1/00-1/18) Термопары (Н 01 L 35/(28-32) использование радиационной пирометрии J 5/12-5/18 в термометрах К 7/02-7/14) G 01 для регулирования температуры G 05 D 23/22)] Термопластичные материалы [В 29 С (способы и устройства для экст-  [c.188]

Фасоиный огнеупорный кирпич здесь укладывают между экранными трубами. Ниже и выше зажигательного пояса огнеупорную кладку выполняют по типу а. Фасонные кирпичи заводят между трубами ребром, затем поворачивают и скрепляют между собой огнеупорным раствором. Такие пояса не всегда долговечны, требуют внимательного наблюдения и регулярного ремонта. Изготовление экранов, защищаемых чугунными плитками (фиг. 16,г), требует применения калиброванных труб и проточки чугунных плиток, а их монтаж должен быть выполнен с большой тщательностью. Плитки крепят к трубам с помощью шпилек, скоб и пружинящих шайб. Для лучшей отдачи тепла от чугунной плитки к стенке трубы между ними помещают тонкий слой промазки, обладающий высоким коэффициентом теплопроводности. Для снижения удельной тепловой нагрузки экрана данного типа чугунные плитки часто заливают со стороны топки слоем арборунда толщиной от 40 до 80 мм. Ввиду высокой стоимости эти экраны у нас почти не п.рименяются.  [c.52]

Поршни двигателей (рис. 9 и 10) изготовляются из алюминиевого сплава. Такие поршни легче чугунных и теплопроводнее, что позволяет несколько увеличить степень сжатия и повысить коэффициент наполнения. Верхняя часть поршня (головка) нагревается больше нижней, поэтому диаметр ее делают меньшим, ем диаметр нижней части поршня (юбки). Так как материал поршня распределен по его телу неравномерно — большая масса металла сосредоточена в бобышках, то расширение поршня при нагревании неодинаково, поэтому юбку поршня выполняют зллиптическои формы.  [c.14]

Срок эксплуатации чугуна в качестве конструкционного материала труб ХГДС не превышает трех лет. Наиболее смльноиу коррозионному разрушению подвергаются трубы со стороны парогазовой фазы. Поэтому в процессе эксплуатации на стенках труб образуются толстые пористые слои продуктов коррозиии, которые снижают коэффициент теплопроводности.  [c.16]

Меньшее различие в температуре деталей при разных системах охлаждения наблюдается при использовании в жидкостной системе в качестве охлаждающей жидкости антифриза. Теплоемкость антифриза на 40% меньше, чем воды, поэтому необходимый теплоотвод обеспечивается при повышении температуры стенок на 204-30° С по сравнению с температурой стенок прн заправке системы водой. Аналогичное явление имеет место при изготовлении детален из материалов с различными коэффициентами теплопроводности. В авто.мобильных и тракторных двигателях, особенно дизелях, порщни и головки цилиндров изготовляют не только из алюминиевого сплава, но и чугуна. Чугун обладает большей прочностью. но коэффициент теплопроводности чугуна в три раза ниже, че.м алюминия, вследствие этого температура деталей, изготовленных из чугуна, на 304-50° С выше, чем из алюминиевых сплавов. На температурный режим деталей двигателя оказывает существенное влияние температура окружающей среды.  [c.275]

Для оценки влияния толщины покрытия, коэффициентов теплопроводности его и материала поршня были произведены расчеты по схеме рис. 40 для поршня диаметром 207 мм с толщиной стенки = = 2,5 см при расходе масла через поршень 500 кг/ч, Тг = 900° С, г = 450 ккал/м — ч° С, ам = 1000 ккал/м ч° С, Тм = 60° С. Расчеты показали, что при нанесении покрытия толщиной 0,4 мм с теплопроводцостью 1,0 ккал/м ч° С на чугунный поршень с коэффициентом теплопроводности = 40 ккал/м ч° С температура на-122  [c.122]

В табл. 35 приведены вышеперечисленные величины и показатели для наиболее распространенных поршневых материалов. Для удобства сравнений все величины даны при нормальной температуре (20° С). С повышением температуры модуль упругости всех материалов снижается [58], [60], [61] в различной степени. Так, модуль упругости у серого чугуна СЧ-ХНММ снижается с 1,4 10 кгс/см при / = 20° С до 1,2 10 при I = 500° С, у стали 2X13 — с 2,2 10 до 1,85 10 и у сплава АК-4 — с 0,7 10 до 0,5 10 кгс/см (при повышении температуры до 300° С). Коэффициент линейного расширения увеличивается с повышением температуры для всех материалов. Так, в диапазоне температур 20—400° С для чугуна СЧ-ХНММ этот коэф—фициент возрастает с 8,9 до 14,5 10 на Г С. Изменение коэффициентов теплопроводности основных поршневых материалов приведено в табл. 36. Из таблицы видно, что у одних материалов теплопроводность с повышением температуры снижается (серые чугуны), у других повышается (алюминиевые сплавы).  [c.188]

Фирма Karl S hmidt разработала и изготовляет для дизелей РА6 (см. рис. 32, б) поршень из чугула с шаровидной формой графита GGG-60W сложной конфигурации и с малой толщиной стенок [90]. Предел прочности на растяжение у этого чугуна при t = 20° С равен 70 кгс/мм , предел текучести 44 кгс/мм , относительное удлинение 3%, твердость 220 — 280 КВ, коэффициент теплопроводности 29— 30 ккал/м ч° С. Положительным качеством высокопрочных чугунов является возможность применения поверхностного упрочнения (аз -тации, наклепа, накатки).  [c.189]

Дизель ПД1М. На дизелях ПД1М применены поршни, отлитые из алюминиевого сплава (силумина) ПС-12, твёрдость которого НВ80—100. Коэффициент теплопроводности силумина в 4,25 раза больше, а плотность в 2,75 раза меньше, чем чугуна. Использование сплава ПС-12 позволило не применять охлаждения поршня, несмотря на  [c.167]

Сорт чугуна Удельный вес г/С АС 8 Коэффициент линейного расширения (X. 106 (20-600°) Коэффициент теплопроводности кал см сек ерад Удельное электросопротивление ом мм /м Магнитная проницае- мость ас/эрст  [c.158]

Влияние микроструктуры можно также учесть, используя значение коэффициентов теплопроводности для соответствующих фаз и структурных составляющих чугуна, которые, по Пивоварскому  [c.148]

Хи.мически стойкие композиции для ремонта стеклоэмалевых покрытий Композиции для ремонта стеклоэмалевых покрытий должны обладать, помимо химической стойкости в рабочих средах, хорошей адгезией к металлу и стеклоэмали, теплопроводностью, достаточно высокой прочностью и низким коэффициентом термического расширения (КТР), близким к аналогичному показателю сталей и чугунов. Ряд композиций, удовлетворяющих в определенной мере сочетанию таких свойств, рекомендован к применению стандартом /93/ и приводится в табл. 13.  [c.127]

Материалы фрикционных катков должны иметь высокий коэффициент трения /, что уменьшает требуемую силу прижатия F/, высокий модуль упругости Е, что уменьшает потери на трение высокую износостойкость контактную прочность и теплопроводность. Наиболее распространенное сочетание материалов катков закаленная сталь по закаленной стали чугун по чугуну текстолит, фибра или гетинакс по стали (в малонагруженных передачах). Иногда для повышения коэффициента трения один из катков облицовывают прессованным асбестом, прорезиненной тканью и т. п. Как правило, рекомендуется ведомый каток делать из более твердого материала, чтобы избежать образования на нем лысок, появляющихся при буксовании передачи. Буксование наступает при перегрузках, когда не соблюдается условие (7,1), При буксовании ведомый каток останавливается, а ведущий скользиг но нему, вызывая местный износ (лыски). Передачи с неметаллическими рабочими поверхностями могут работать только  [c.112]

Материалы фрикционных катков должны обладать высоким коэффициентом трения, что уменьшает требуемую силу прижатия высоким модулем упругости, что уменьшает потери на трение, связанные с размерами площадки контакта контактной выносливостью износостойкостью и хорошей теплопроводностью. Последние два свойства особенно важны для передач, работающих всухую. Обычно один из катков изготовляют из качественной закаленной стали (например, ШХ15), а другой — из стали, серого чугуна.  [c.296]

Металлическими элементами трущейся пары, сочетающими хорошие фрикционные свойства с высокой теплопроводностью и достаточной механической прочностью, являются хромистые бронзы типа Бр.Х0,8. В отношении износоустойчивости эта бронза в паре с материалом Ретинакс несколько уступает паре Ретинакс — ЧНМХ [190]. Однако вследствие более высокой теплопроводности бронзы (превышающей теплопроводность чугуна в 5 раз) температуры на поверхности трения оказываются более низкими и кривая и.зменения тормозного момента в процессе торможения не имеет характерного пикового возрастания к концу торможения, как это наблюдается при трении пара Ретинакс —ЧНМХ, что способствует увеличению плавности торможения. Максимальное значение коэффициента трения материала Ретинкс ФК-16Л по этой бронзе при температуре около 400° С было равно 0,45, а минимальное значение — 0,2. Для металлокерамики ФМК-8 соответственные значения коэффициента трения были 0,6 и 0,25. Поверхность трения бронзы после многократных торможений в паре с материалом Ретинакс покрывается /580  [c.580]

Магний — пластичный металл блестящего серебристо-белого цвета. Плотность литого магния 1,737 г/см и уплотненного 1,739 г/см . Температура плавления 65ГС, кипения — 1107° С. Скрытая теплота плавления 70 кал/г. Теплопроводность 0,376 кал/(см-с-°С). Удельная теплоемкость, кал/(г-°С 0,241 — при 0° С 0,248 — при 20° С 0,254 — при 100 С и 0,312 — при 650° С. Коэффициент линейного расширения 25 10 +0,0188 г° (в пределах О—550° С). Удельное электрическое сопротивление при 18° С 0,047 Ом/(мм /м). Стандартный электродный потенциал 2,34 В. Электрохимический эквивалент 0,454 г/(А-ч). Магний неустойчив против коррозии, образующаяся поверхностная окисная пленка не защищает массу металла. Магний горюч, порошок или тонкая лента из него сгорают в воздухе с ярким ослепительным пламенем. Используется в магние-термии, в качестве твердого топлива — в реактивной технике. При повышения температуры возможно самовоспламененпе магниевого порошка или стружки. Магний устойчив против щелочей, фтористых солей, плавиковой кислоты и т. д. Чистый магний в качестве конструкционного материала почти не ис-по.льзуется, но является основой эффективных магниевых сплавов. Применяется в производстве стали, высокопрочного (магниевого) чугуна, для катодной защиты стали.  [c.145]


Сравнение чугуна и нержавеющей стали »Khymos

Мартин Лерш / 1 марта 2007 г.

Чугунная посуда давно сохраняет тепло. Это действительно так? Лучший способ узнать это — эксперимент. Я решил сравнить чугунный горшок с горшком из нержавеющей стали. Я использовал следующие горшки:

Для первого эксперимента я налил в каждую по 2,5 л воды, закрывал крышкой, довел до кипения и дал им закипеть в течение минуты, чтобы сам горшок был теплым.Затем оба были помещены на пробковые пластины и оставлены охлаждаться. Температурный зонд осторожно вставляли под крышку, чтобы уменьшить тепловые потери, и вынимали, когда температура стабилизировалась. Для второго эксперимента было использовано 5 л воды. Измеренные температуры показаны на графике.

Вопреки моим ожиданиям, кастрюля из нержавеющей стали сохраняет воду теплее! Примерно через 1,5 часа разница между ними составляет 10 ° C. Как и ожидалось, при использовании 5 л воды она дольше остается теплой.Физические данные для двух горшков приведены в следующей таблице:

Чугун Нержавеющая сталь
Объем 6 л 6 л
Диаметр 27,9 см 25,0 см
Высота 11,5 см 14,5 см
Площадь
(верх + стороны)
1619 см 2 1629 см 2
Площадь поверхности
, контактирующая с 5 л воды
1301 см 2 1286 см 2
Масса 6,1 кг 2,3 кг
Толщина стенки ~ 4 мм
Теплоемкость сковороды 2,8 кДж / К 1,2 кДж / К
Теплопроводность 80 Втм -1 К -1 16 Втм -1 К -1
Температуропроводность 22 x 10 -6 м 2 / с 4.3 x 10 -6 м 2 / с
Коэффициент излучения 0,95 0,07

Теплоемкость чугунного котла более чем в два раза выше, чем у котла из нержавеющей стали. Но это ничтожно мало по сравнению с теплоемкостью воды: 10,5 кДж / К (2,5 л) и 20,9 кДж / К (5,0 л). Кроме того, имеется лишь небольшая разница в площади их поверхности, которая не может объяснить наблюдаемую большую разницу в потере температуры.

Это оставляет мне два объяснения:

  • Чугун лучше проводит тепло и имеет более высокий коэффициент температуропроводности
  • Чугун (почти черный) имеет гораздо более высокий коэффициент излучения, чем полированная поверхность из нержавеющей стали.Причина этого в том, что поглощение и отражение излучения взаимосвязаны.
  • Я предполагаю, что разница в коэффициенте излучения более важна (но, пожалуйста, поправьте меня, если я ошибаюсь). Таким образом, с помощью инфракрасного термометра можно измерить разницу между горшками из чугуна и полированной нержавеющей стали (даже если они имеют одинаковую температуру!) Из-за разницы в коэффициенте излучения. Кто-нибудь, кто сможет провести эксперимент и отчитаться?

    Заключение: Есть много веских причин использовать чугун, но поддержание температуры пищи — не одна из них!

    Теги: черный, чугун, теплопроводность, охлаждение, излучательная способность, шестерня, теплоемкость, кухонная физика, мифы, сковороды, физика, кастрюли, блестящий, нержавеющая сталь, температура, теплопроводность, температуропроводность, инструменты Раздел: оборудование, эксперименты, молекулярная гастрономия, наука, советы и хитрости


    Вы можете следить за любыми ответами на эту запись через RSS 2.0 корма.

    И комментарии, и запросы на запросы в настоящее время закрыты, но вы можете связаться со мной с помощью контактной формы в раскрывающемся меню в разделе «О Khymos».

    ,

    Термическое расширение металлов

    Алюминиевый сплав — 2011 г.

    68-572

    8

    0

    0

    68 — 572

    перламутр

    2

    0

    000

    000

    000

    000

    Никель

    04

    0005

    0005

    0003

    04

    Нержавеющая сталь

    0

    0

    5,7 0

    0 9ran0003
    Admiralty Brass 68 — 572 11,2
    Алюминий 68-212 13,1
    12,8
    Алюминиевый сплав — 2017 г. 13,1
    Алюминиевый сплав — 2024 г. 12.9
    Алюминиевый сплав — 3003 12,9
    Алюминиевый сплав — 5052 13,2
    Алюминиевый сплав — 5086 13,2
    Алюминиевый сплав
    Алюминиевый сплав — 7075 13,1
    Сурьма 5
    Бериллий 6.7
    Бериллий Медь 68 — 212 9,3
    Висмут 7,2
    Чугун, серый % 3-212 5,8 C

    7,0

    Хром 3,3
    Кобальт 6,7
    Медь
    Сплав на медной основе — марганцевая бронза 11,8
    Сплав на медной основе — C1100 (электролитический твердый шаг) 9,8
    Сплав на основе меди — C14500 9,9
    Сплав на медной основе — C17200, C17300 (бериллий Cu) 9,9
    Сплав на медной основе — C18200 (Chromium Cu) на основе

    9,8
    9,8
    Медь — C18700 (свинцовая медь) 9.8
    Сплав на основе меди — C22000 (техническая бронза, 90%) 10,2
    Сплав на основе меди — C23000 (красная латунь, 85%) 10,4
    Медь на основе Сплав — C26000 (патронная латунь, 70%) 11,1
    Сплав на основе меди — C27000 (желтая латунь) 11,3
    Сплав на основе меди — C28000 (металл Muntz, 60%) 11.6
    Сплав на основе меди — C33000 (латунная трубка с низким содержанием свинца) 11,2
    Сплав на основе меди — C35300 (латунь с высоким содержанием свинца) 11,3
    Сплав на основе меди — C35600 (латунь с сверхвысоким содержанием свинца) 11,4
    Сплав на основе меди — C36000 (латунь без механической обработки) 11,4
    Сплав на медной основе — C36500 (свинцовый металл Muntz)

    9000 11.6
    Сплав на медной основе — C46400 (морская латунь) 11,8
    Сплав на медной основе — C51000 (Фосфорная бронза, 5% A) 9.9
    — Медный сплав C54400 (фосфорная бронза свободной резки) 9,6
    Сплав на основе меди — C62300 (алюминиевая бронза, 9%) 9,0
    Сплав на основе меди — C62400 (алюминиевая бронза, 11%) 9.2
    Сплав на медной основе — C63000 (никель-алюминиевая бронза) 9,0
    Сплав на медной основе — никель-серебро 9,0
    Мельхиор
    Ковкий чугун, A536 (120-90-02) 5,9 — 6,2
    Золото 7,9
    Hastelloy C 70-200 5.3
    Инконель 68 — 212 6,4
    Инколой 32 — 212 8,0
    Иридий 3,3
    3,3
    6,5
    Железо, чистое 68 — 212 6,8
    Магний 14
    Ковкое железо, A220 (50005, 60004, 800030 9000 7000 70005, 60004,

    9000)5
    Марганец 12
    Марганцевая бронза 68 — 572 11,8
    Низкоуглеродистая сталь 5.9
    32-212 7,8
    Сплав на основе никеля — никель 200, 201, 205 8,5
    Сплав на основе никеля — Hastelloy C-22 6.9
    Сплав на основе никеля — Хастеллой C-276 6,2
    Сплав на основе никеля — Инконель 718 7,2
    Сплав на основе никеля — Монель 8,7

    Сплав на основе никеля — Монель 400 7,7
    Сплав на основе никеля — K500 7,6
    Сплав на основе никеля — R405 7,6
    212 7.4
    Ниобий (Columbium) 3.9
    Красная латунь 68 — 572 10.4
    Осмий
    Плутоний 19,84
    Калий 46
    Родий 4.4
    Селен 21
    Кремний 2,8
    Серебро 11
    9,4
    Нержавеющая сталь — S30200, S30300, S30323 9,6
    Нержавеющая сталь — S30215 9.0
    Нержавеющая сталь — S30400, S30500 9,6
    Нержавеющая сталь — S30430 9,6
    Нержавеющая сталь — S30800 9,6
    8,3
    Нержавеющая сталь — S31000, S31008 8,8
    Нержавеющая сталь — S31600, S31700 8.8
    Нержавеющая сталь — S31703 9,2
    Нержавеющая сталь — S32100 9,2
    Нержавеющая сталь — S34700 9.2
    9.2
    Нержавеющая сталь — S38400 9,6
    Нержавеющая сталь — S40300, S41000, S41600, 41623 5,5
    Нержавеющая сталь — S40500 6.0
    Нержавеющая сталь — S41400 5,8
    Нержавеющая сталь — S42000, S42020 5,7
    Нержавеющая сталь — S42200 6,2
    Нержавеющая сталь — S43000, S43020, S43023 5,8
    Нержавеющая сталь — S43600 5.2
    Нержавеющая сталь — S44002, S44004 .7
    Нержавеющая сталь — S44003 5,6
    Нержавеющая сталь — S44600 5,8
    Нержавеющая сталь — S50100, S50200 6.2
    Торий 6,7
    Олово 32-212 12,8
    Титан 68-200 4.8
    Титановый сплав — Ti-5Al-2.5Sn 5,3
    Ti-8Mn 6,0
    Вольфрам 2,5
    2,5
    Ванадий 4,4
    Деформируемая углеродистая сталь 70-800 7,8
    Желтая латунь 68-572 11.3
    Цинк 19

    .

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *